固废综合 水泥窑协同处置之处置后煤耗变化 [复制链接]

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京东
很多废弃物,如生活垃圾、污泥、城市固体废弃物等都具有热值。仅仅考虑废弃物带入热量的话,处置废弃物肯定是节煤的,而且单位熟料处置量越高节煤量越大。但是真实的情况是这样吗?废弃物虽然会带入热量,但是废弃物处置必然也会导致熟料烧成热耗增大。一方面,废弃物带入可用的热量;另一方面,总的烧成热耗升高。因此处置废弃物能否节煤,关键在于两者的平衡。下面就从理论上进行计算。( M; k/ p6 T+ D) M% y

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3 l# M7 }* k: A) c) h1. 基本情况% b" c* f+ `: z" i: H) m1 q

) t* b% U1 j! s; [. `假设某企业处置废弃物。该企业熟料产量5500t/d,处置废弃物前单位熟料烧成热耗740 kcal/kg;所用燃料为煤粉,热值5500 kcal/kg。处置的废弃物为城市固体废弃物(以下简称MSW),经过预处理后喂入分解炉。其中,MSW每日处置500吨。! k" w( E7 N: W) z" v% N: t7 F9 Y

: r2 i$ v# I& N. K0 l3 wMSW水分含量45%,低位发热量为900kcal/kg,入炉MSW工业分析和元素分析数据如下:; X# [3 b' t9 Z) w1 m) K
水分:45%;灰分:35%,C:10%,H:2%,S:1%,N:1%,O:6%。& ]$ Y5 c8 y/ O8 I3 Q3 }
3 |. h* g4 |% d
因为处置MSW,特增设旁路放风系统,放风量为5%。
4 K4 U7 G' g9 Y3 Q& J( F
) ~& X  h2 p. A7 O8 \2. 废弃物带入的热量" T; |% J- s! O' o

7 ^) `6 R5 \. Q假设废弃物处置前后,熟料产量不变。以单位熟料为基准,每公斤熟料处置MSW量为0.091kg/kgcl,MSW热值为900kcal/kg,单位熟料带入热量为81.8 kcal/kg熟料,即11.7 kg标煤/t熟料。( k* `: H* H! g

7 t" B5 o: V; T9 ]# W那么处置这么多废弃物,单位熟料煤耗真的可以节约11.7 kg吗?
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3. 因处置废弃物多带走的热量2 H# n0 u% }# Q# Z7 X: Z$ _0 h4 m
( D4 w4 H9 s; h; L; k) b$ y0 S5 Q
处置废弃物后单位熟料烧成热耗必然增大,主要原因在于以下几点:
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处置废弃物后,单位熟料烟气量增大
+ F" [, k" R, n( L  d: ^, n0 @, \; J/ f" f$ C  u5 @
处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加. `6 Z. t+ k4 u) {# W2 b9 \! y& T3 v
& q3 p' J5 g3 J- A' j: l, Y+ I
处置废弃物后,因旁路放风导致热耗增大
& L7 ~4 K& N% t6 S0 @3 U, F+ O
$ O: [) n8 N) x0 n3 _除此,还会存在预热器出口CO浓度增大,带走更多的化学不完全燃烧热;熟料结粒变化,引起篦冷机热效率变化;窑尾结皮引起生产波动,导致热耗增大等情况,但这些情况无法理论计算和量化,暂不予考虑。9 i( V5 L5 H( ^$ f; F6 Z. @

( a$ I/ ?. J: L; _: Y$ S' k- U3.1 单位熟料烟气量变化
4 B/ ?4 Y( n* Q4 P9 E* Y! r& x$ h3 |2 q& W4 S" s5 S
(1)处置废弃物物之前:假定煤粉燃烧过剩空气系数1.15,则:
- p! ?8 E2 g6 }/ l0 j: r8 I/ T+ a7 A
% i* F( c0 P5 f; c0 u①煤粉燃烧烟气量:0.984 Nm3/kg熟料0 i& }% o" g; r6 p5 t8 C
②假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料
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则总烟气量为1.38 Nm3/kg熟料
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(2)处置废弃物之后:假定煤粉、MSW燃烧过剩空气系数1.15,则:: {" E" y) J* p3 j. d
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①煤粉燃烧烟气量:实物煤耗的函数,后续通过热平衡求出实物煤耗. k7 n5 S. b+ r3 @& e0 `
②MSW燃烧烟气量:0.197 Nm3/kg熟料
+ d7 M. I  h- Q( f③旁路放风烟气量:0.4 Nm3/kg熟料×5%=0.02 Nm3/kg熟料
, F6 n; e0 h  j% {+ j$ f! B④假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料  ~; f0 S$ C  ]9 b6 E, v5 b- N8 U

5 a5 A) ?# u$ X+ Z. i, }总烟气量为:煤粉燃烧+0.197-0.02+0.4 Nm3/kg熟料
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3.2 预热器出口烟气温度变化' ^6 c2 J6 s- Y  R
* R% n! i0 Q2 M/ ]. f7 i
(1)处置废弃物前
7 i; T" e2 H; _% }1 F1 r7 m9 R% h& y' \3 {3 Z2 V( J
假设C1出口烟气温度320℃,烟气量如上所述为1.38Nm3/kg熟料,烟气组分如下:
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3 W- R2 o9 }# H, l5 z5 K 环保之家.JPG
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(2)处置废弃物后
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) f8 G" n' y7 {. i. |9 J' I以预热器作为研究对象,对其进行热平衡计算。由于处置废弃物后,分解炉出口的烟气温度保持不变,但是烟气量和烟气热容均显著增大。烟气量增大因为处置MSW引起,烟气热容增大则是因为烟气中水分含量增加引起。经过计算,处置废弃物后预热器出口烟气成分如下表:, w( ]3 |4 q" O  K. S& u( {

% G$ W( i( u5 o; R7 N 环保之家1.JPG 9 ^% ^- \$ m# u8 o( u/ d5 F

6 y- v) d8 s( o5 O! h8 g; z
; I4 S% r$ t* g" I. [+ H尤其带入预热器的热量显著增大,增大约40大卡左右。此值大小受到处置废弃物后煤耗的变化,因此也是实物煤耗的函数。具体的数据需要平衡计算。在此仅对结果进行阐述:9 m  ?8 k! Q3 [2 A" ]

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4 K' B1 x! r- X. F+ J" K  V/ h8 T8 a/ u) L1 P7 b
; m& j- \# s. c$ c$ C
由此可以看出,处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加约47℃,烟气量增加了7%(质量分数)或10%(体积分数),烟气带出热量增加了约43 kcal/kgcl。
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) f* f6 {% d9 q! s# v3.3 旁路放风带走热量
+ z, ]4 l. f' k! Z+ I
: c* B8 X3 n. D  I$ e处置MSW后,需增设旁路放风系统。旁路放风系统带出热量包括高温烟气带出热量和高温飞灰带出热量。其热量计算公式如下表:
- B/ U  H8 d0 h7 T/ L0 E7 X" r+ `' L% B9 x  a
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& i: A9 \5 [) |5 q( _# I7 b
8 P; y4 j. P3 F7 f
可见,因旁路放风带出热量约增加10 kcal/kg熟料。$ v% R& T# f9 @: n& Z

0 c1 i6 J5 j$ v; O. |, s4. 计算结果( ^3 P6 e6 l. C
) k* }2 [3 K! Z/ m  B
最终,经过热平衡和迭代计算,求得:! ~2 |* K! W# `/ ]
5 n9 n9 t) H% O; z( `
带入热量:
: x; ]1 J4 S! y/ @5 w. z1 ]& U0 a' |( t; B0 z1 P9 |% S) n* Z/ w9 |
MSW带入热量:81.8 kcal/kg熟料9 H. ]; i0 N( d" c9 o
) r4 t5 d5 [0 o" \% F
带出热量:
/ \% G$ f5 A+ H, E1 w$ H, G7 ^0 Y; |9 ]) \0 x! N7 X! l6 _) q
预热器出口烟气带出热量:43 kcal/kg熟料: X' e# i. M2 f; a
旁路放风带出热量:10 kcal/kg熟料$ G4 u4 ?6 j, P! V6 F7 j

) a. t0 B+ U* ]7 z5 U. c9 N节约煤粉:
. w% g  O$ F. k6 I% H3 S
4 |8 O# ^1 d; d6 e81.8 - 43 - 10 = 28.8 kcal/kg熟料,折合降低实物煤耗5.2 kg/吨熟料,标煤耗4.1 kg/吨熟料。9 ^0 n9 U6 Y1 V- q
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综上所述,废弃物带入了约82kcal/kg熟料的热量,但是真正“发挥作用”的热量仅为28.8kcal/kg熟料,占比仅为35%。而且35%的有效利用率还是在废弃物完全燃烧的情况下所得数据,如果废弃物没有完全燃烧(这也是大部分现场的运行情况),废弃物热量有效利用率还会低于35%。
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简单来讲,假如废弃物在分解炉内的燃尽率能有65% (100%-35%),也就是说有65%的废弃物热量发挥作用。那么65%的废弃物热量与因处置废弃物所增加的热量相同,此时处置废弃物并不会降低实物煤耗。当废弃物燃尽率低于65%时,甚至要“倒贴”煤!因此废弃物在分解炉内的燃尽率对于降低煤粉消耗来讲至关重要!3 N) N/ T+ P& n: F& n
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