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固废综合 水泥窑协同处置之处置后煤耗变化 [复制链接]

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京东
很多废弃物,如生活垃圾、污泥、城市固体废弃物等都具有热值。仅仅考虑废弃物带入热量的话,处置废弃物肯定是节煤的,而且单位熟料处置量越高节煤量越大。但是真实的情况是这样吗?废弃物虽然会带入热量,但是废弃物处置必然也会导致熟料烧成热耗增大。一方面,废弃物带入可用的热量;另一方面,总的烧成热耗升高。因此处置废弃物能否节煤,关键在于两者的平衡。下面就从理论上进行计算。
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" t/ a5 I% v) n
1. 基本情况
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假设某企业处置废弃物。该企业熟料产量5500t/d,处置废弃物前单位熟料烧成热耗740 kcal/kg;所用燃料为煤粉,热值5500 kcal/kg。处置的废弃物为城市固体废弃物(以下简称MSW),经过预处理后喂入分解炉。其中,MSW每日处置500吨。
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# _2 V% H4 ^+ n- }' aMSW水分含量45%,低位发热量为900kcal/kg,入炉MSW工业分析和元素分析数据如下:. n5 r1 @  v- K+ i
水分:45%;灰分:35%,C:10%,H:2%,S:1%,N:1%,O:6%。. D" {6 \. I2 r: Q  O

1 V! s+ n# u$ ?3 J: ?  g+ z4 G因为处置MSW,特增设旁路放风系统,放风量为5%。5 J% r2 b( {" y# p) A! _

9 g  f' W1 ~4 V6 x4 y- p2 R2. 废弃物带入的热量
! T7 N; k0 M0 N, G& H+ n! Z2 y" V
假设废弃物处置前后,熟料产量不变。以单位熟料为基准,每公斤熟料处置MSW量为0.091kg/kgcl,MSW热值为900kcal/kg,单位熟料带入热量为81.8 kcal/kg熟料,即11.7 kg标煤/t熟料。
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* }/ n6 N& S5 o; S那么处置这么多废弃物,单位熟料煤耗真的可以节约11.7 kg吗?
, ~* i8 P& o* p4 B
6 H- F% z; C0 S3. 因处置废弃物多带走的热量
, p" V5 O& B: ]. L7 ^, B+ j) D
$ {6 K( `( ]- W/ |- m处置废弃物后单位熟料烧成热耗必然增大,主要原因在于以下几点:0 e4 u7 U; k/ _7 f" e

4 _" P8 H4 D( s; o处置废弃物后,单位熟料烟气量增大, K; A/ _7 g$ q; a7 M: N( u
" Y5 ]$ Y5 x2 a1 \  v$ b
处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加
' z5 `! A2 @; h- U- i1 B2 R' Y4 N4 ~4 s
0 G8 T; Q2 `7 n9 r3 p; r6 e- ?& c处置废弃物后,因旁路放风导致热耗增大
' l) u9 V0 b" q
2 z8 W' v) C6 _( b/ [除此,还会存在预热器出口CO浓度增大,带走更多的化学不完全燃烧热;熟料结粒变化,引起篦冷机热效率变化;窑尾结皮引起生产波动,导致热耗增大等情况,但这些情况无法理论计算和量化,暂不予考虑。; x5 S( w" ]6 d) [

- w5 v7 E$ k- g1 R4 U8 J6 ~/ j7 r3.1 单位熟料烟气量变化
( d5 H. @9 ?& W
9 }6 m& a* n! q# ?7 ?, Z, @( u(1)处置废弃物物之前:假定煤粉燃烧过剩空气系数1.15,则:
+ v  }6 Q% X/ Q2 @# m* F* Z+ D/ D, {- X- _, S' X" k! O1 k$ }
①煤粉燃烧烟气量:0.984 Nm3/kg熟料6 e, f$ L( p" x0 D3 B7 `: @! C
②假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料% E" C. w5 @0 b; \1 Y
+ N7 W1 ?4 ~8 m
则总烟气量为1.38 Nm3/kg熟料3 m9 v& R* m* J

6 ]# x+ ~, Q" o; }! d- S(2)处置废弃物之后:假定煤粉、MSW燃烧过剩空气系数1.15,则:
% k% [' _3 R1 z
: [( W1 E! q8 a①煤粉燃烧烟气量:实物煤耗的函数,后续通过热平衡求出实物煤耗) {% \' u  P/ y1 g1 ~9 B1 t" ^
②MSW燃烧烟气量:0.197 Nm3/kg熟料2 v& N6 F5 P( Z0 A. K, S
③旁路放风烟气量:0.4 Nm3/kg熟料×5%=0.02 Nm3/kg熟料+ e2 Q+ D4 g, e, a9 a! m
④假定碳酸盐分解、生料水分蒸发、漏风等烟气量为0.4Nm3/kg熟料/ C) ]. J0 b5 T' m# p
2 H, P* c4 E4 F+ m1 |
总烟气量为:煤粉燃烧+0.197-0.02+0.4 Nm3/kg熟料
( x; i7 r/ s/ B( \6 X! ^: P
5 g: E# k& V) i/ Q! }3.2 预热器出口烟气温度变化
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; L0 `/ N. p( u/ R# }4 \7 c9 `(1)处置废弃物前
. E  }# L. e2 h1 O& K# B) {* j) n1 ?( _6 T8 J, ~! q
假设C1出口烟气温度320℃,烟气量如上所述为1.38Nm3/kg熟料,烟气组分如下:* V$ i0 R8 S9 Q% F. J3 ]* `+ n

7 N$ `. H  p4 ^) ]$ S/ d4 b 环保之家.JPG
- o: \3 _0 h+ A, X, @. u, b& ?0 ~; @/ J8 _
  N* s2 L* K% Z+ s4 n
(2)处置废弃物后
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以预热器作为研究对象,对其进行热平衡计算。由于处置废弃物后,分解炉出口的烟气温度保持不变,但是烟气量和烟气热容均显著增大。烟气量增大因为处置MSW引起,烟气热容增大则是因为烟气中水分含量增加引起。经过计算,处置废弃物后预热器出口烟气成分如下表:  m/ N2 ?2 F$ X) z7 E4 I* f

, P7 d8 G& e4 c% v2 p: }" w 环保之家1.JPG
, y8 Q! i" V7 o9 D& A. G( D' u* v8 W" E
  o( v4 u+ o. |  M! h9 e
尤其带入预热器的热量显著增大,增大约40大卡左右。此值大小受到处置废弃物后煤耗的变化,因此也是实物煤耗的函数。具体的数据需要平衡计算。在此仅对结果进行阐述:1 A0 B" m8 `2 ?
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环保之家2.JPG 2 z& j: J3 ?9 @
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& q8 I% a" S/ h/ e- b- H由此可以看出,处置废弃物后,预热器出口烟气温度增加约47℃,烟气量增加了7%(质量分数)或10%(体积分数),烟气带出热量增加了约43 kcal/kgcl。
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3.3 旁路放风带走热量
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# k! Z& p$ p# ]) e) L" m( b0 T1 f处置MSW后,需增设旁路放风系统。旁路放风系统带出热量包括高温烟气带出热量和高温飞灰带出热量。其热量计算公式如下表:# A  M. l0 Y' N
; T9 v* o+ \* W1 W
环保之家3.JPG
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7 `6 p( j4 W5 ?0 V
可见,因旁路放风带出热量约增加10 kcal/kg熟料。1 Y( Z$ \6 q0 g7 ?7 e
$ s7 n/ U3 V4 {) T4 R# j/ W& j+ t' Y
4. 计算结果" T4 m5 x  }- t
5 Q( |- |; M: c+ @' F7 n
最终,经过热平衡和迭代计算,求得:- H- Z6 h' t2 b: p
% r8 ?! i7 _' W8 [4 w
带入热量:
# x. y2 E3 _3 e# [; ~5 F. Z# Z& ?% S5 L
MSW带入热量:81.8 kcal/kg熟料/ F/ m  V* \' L  a
0 s, |6 B' A8 v: q2 K
带出热量:6 A6 O* B1 W' A5 c% N8 c7 {- ?

9 v" m* D% x. ]2 ~' X% g预热器出口烟气带出热量:43 kcal/kg熟料
  Q! O4 H: x8 Q3 t4 l4 X旁路放风带出热量:10 kcal/kg熟料/ [! [, Z7 d* p

, M5 s$ k; p2 ]! `! @节约煤粉:
: L% u% }' V- b. q1 r5 k7 I% y
! b* B' k; ~: x/ h6 Q+ a0 ]- U81.8 - 43 - 10 = 28.8 kcal/kg熟料,折合降低实物煤耗5.2 kg/吨熟料,标煤耗4.1 kg/吨熟料。5 N( _) ]1 R7 F# s8 H% k1 Q/ ~* N
( r, q5 H+ I+ R. U
综上所述,废弃物带入了约82kcal/kg熟料的热量,但是真正“发挥作用”的热量仅为28.8kcal/kg熟料,占比仅为35%。而且35%的有效利用率还是在废弃物完全燃烧的情况下所得数据,如果废弃物没有完全燃烧(这也是大部分现场的运行情况),废弃物热量有效利用率还会低于35%。
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6 u8 x" d2 H% `简单来讲,假如废弃物在分解炉内的燃尽率能有65% (100%-35%),也就是说有65%的废弃物热量发挥作用。那么65%的废弃物热量与因处置废弃物所增加的热量相同,此时处置废弃物并不会降低实物煤耗。当废弃物燃尽率低于65%时,甚至要“倒贴”煤!因此废弃物在分解炉内的燃尽率对于降低煤粉消耗来讲至关重要!! a7 l2 k# K  U4 o" q3 P/ e
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