无论是垃圾填埋场还是垃圾焚烧厂，渗滤液的特点是水量水质受季节、气候等因素的影响大，成分复杂、污染物浓度高、可生化性差，渗滤液处理工艺大多采用“预处理+生化+深度处理”工艺，其中生化处理普遍采用MBR工艺，是整个渗滤液处理系统的核心，是出水能否达标排放的重要保障。
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/ m8 T# e$ e4 L4 m' x, N7 h垃圾渗滤液MBR处理系统设计要点如下：
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* I2 U# y# Y$ `. A5 I◆MBR生化处理系统的设计应以COD进行计算；, n+ `' v# I8 ~/ S/ i; ]
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◆规模较小时可以采用一条线，规模较大时需设置二条线；
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, P: P! \# x1 {) H/ x( u◆渗滤液处理出水对总氮无要求时采用单级生物脱氮，出水对总氮有要求时采用二级生物脱氮；: `9 h# o/ F: g' K" I
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◆合理选取水温、泥龄、污泥浓度、剩余污泥产率及单位耗氧量等设计参数，通过计算确定混合液回流比；; }! V* `2 A4 R0 [0 |' i( \
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◆外加碳源可以采用甲醇、乙酸钠、葡萄糖等，分别投加在缺氧池和后置反硝化池；1 s9 X# i; u0 a" k: l
2 N1 y1 `, }+ [" Z2 x◆通过控制生物池内水的流态、利用空气管道控制曝气区域、控制膜分离和污水冷却系统回流位置等技术措施，可以取得良好的处理效果。7 A8 g: B- c a! M+ O0 I
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1用COD进行设计计算 h) p# o4 f: A( z
( w0 S* E; k/ m1 V+ b- \
大部分的生化处理系计是按BOD进行设计计算的，但对垃圾渗滤液而言，COD浓度远远高于BOD浓度，二者的比值COD/BOD＞2.2，此种情况下如果仍按BOD进行设计，会存在较大误差，严重影响处理效果，因此垃圾渗滤液MBR生化处理系统应以COD进行设计计算，实际运行结果证明，这种计算方式是符合实际情况的、是合理的。7 W7 p' K1 x: N. F
3 d9 t& N/ J" N! E) D2一条线和二条线的设定原则设置
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许多垃圾渗滤液处理工程，生化处理部分往往只设置一条线，检修、维护时整个系统必须停止运行，对整个渗滤液处理系统影响很大，而且恢复运行难度也很大。因此为保证渗滤液处理系统能够连续稳定运行，同时考虑到渗滤液处理规模大小不一，原则上规模较小时可考虑设置一条线，规模较大时可应采用二条线，使系统的运行更加可靠、灵活和合理，把由于检修维护的影响降到最低。/ r$ r+ k s! m6 `
6 Y W- n9 q( M* b: Z根据渗滤液处理工程的特点，工程规模Q≤200m3/d的渗滤液处理工程可以按一条线进行设计，工程规模Q＜400m3/d的渗滤液处理工程，优先考虑采用二条线，如果现场条件不允许也可采用一条线，工程规模Q≥400m3/d的渗滤液处理工程应采用二条线。( F( Q, ], m& B% i3 H2 A' y5 T1 ]0 `, t
7 v- ~4 W6 x9 |" w O/ C4 E$ C" S3单级生物脱氮和二级生物脱氮的适用条件4 K& q0 j2 Z) a0 A1 V
* R8 b& R% C# l0 Y( \$ d) q所谓单级生物脱氮系统，就是在系统内设置缺氧池和好氧池，利用微生物的硝化和反硝化反应达到去除总氮的目的，对于进水氨氮浓度较低或排放标准对总氮没有要求的项目，采用单级生物脱氮即可满足要求。
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+ v0 p& A" f( U, z3 k5 k& p图1单级生物脱氮系统示意图& v- [/ M$ F% P+ s' V7 ?+ A
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事实上经过单级生物脱氮处理后，出水中仍会含有一定量的硝酸盐，尤其是进水氨氮浓度高的情况下，出水中硝酸盐的含量会更高，总氮也相应偏高。在出水对总氮有严格要求的地区，为保证出水总氮达标，在单级生物脱氮后再增设后置反硝化池和后曝气池，亦即二级生物脱氮系统，通过投加外加碳源，利用微生物的硝化和反硝化反应进一步去除剩余的硝酸盐，进而达到提高总氮去除率的目的。* ]$ A, E% h* B# J/ K
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图2二级生物脱氮系统示意图
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垃圾渗滤液原液中氨氮浓度很高，一般介于2000mg/L~3000mg/L之间，也有高达3000mg/L~4000mg/L，一些排放标准要求出水总氮低于40mg/L，总氮去除率高达98%以上，如此高的去除率对MBR系统提出了更高的要求，单级生物脱氮系统很难达标，必须采用二级生物脱氮方能满足要求。
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对于垃圾渗滤液而言，排放标准对总氮没有要求的项目，生化处理系统采用单级生物脱氮，如果排放标准对总氮有严格的要求，应采用二级生物脱氮处理系统，通过控制硝化和反硝化反应的完全程度来控制出水中的总氮。
( y* }" [8 V/ f9 j; W W+ U4 D' ]
% F6 x9 N- E: T3 L) E9 n- E4主要设计参数3 Z! ^' y! x% a0 x% f
/ i1 V7 N( m2 C% {( U4.1主要设计参数的选取
$ z/ u7 }) _+ c$ [; T' x F$ j( r* d- V: ~7 U4 \$ x8 S
生化处理系统设计参数取值见表1。/ t. t- S" u y! c9 H+ b
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表1MBR系统主要设计参数. j3 W0 i0 Y* \
. v3 ~) T) ]$ {1 [
' Y O& R& @( B, P( G4.2混合液回流比的计算. x/ @8 F" `7 K, y+ l# a+ f( R1 E
3 A, d4 H* \+ S0 W' D: J) Q
垃圾渗滤液进水氨氮浓度高，排放标准对氨氮和总氮的要求非常严格，混合液回流比对总氮的去除率影响较大，混合液回流比增大，TN去除率也增大，合理确定混合液回流比，才能达到良好的脱氮效果。实际工程设计中，许多工程设计混合液回流比不能满足脱氮要求，出水总氮超标现象非常普遍。! F4 J4 }; j% c2 h2 S7 M0 ]' k
( u' f* e, n& j5 Q& L反硝化所需的硝酸盐由污泥回流和混合液回流提供，反硝化率用回流比控制，它们之间的关系为：; u; a, Y, u7 P$ ^4 a/ d) X
* v; Y) X1 |) B6 N2 F& s1 [* Q8 E
* V% u$ G7 v2 C7 n. R9 G; V& I! b' y" u3 z7 ^
反硝化率fde按下式计算：
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$ f8 A4 f' B J+ {* f* O) [
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需硝化的氨氮量按下式计算：* h$ b0 w0 n0 _2 i
5 g: z! K$ |" Y- w H- q7 V
（4）Nht=24Q［N-0.05（S0-Se）］×10-3（kg/d）9 `' h; m& V- g1 w8 d% h5 n
/ \0 G" e1 \' O w7 QMBR系统采用外置式超滤膜，出水SS接近于零,其含氮量亦按零考虑。$ I. M) A% I! H
9 @8 [# V' ]6 C3 L反硝化的硝酸盐量按下式计算：8 Q) U7 i2 R( y% ?( T7 _! @
$ F4 U" L9 h9 H# W$ y" R
（5）NOt=24QNO×10-3（kg/d）
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0 V) N- K8 H6 Y: m( |. Y2 }; P8 ?式中需反硝化的硝态氮浓度NO按下式计算：% X! u, j8 {+ C# a3 y2 H
3 Q: Z% W( Y3 l; i4 V（6）NO=N-0.05（S0-Se）-Ne3 n1 s$ k1 T: t3 w4 v ^/ j
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5外部碳源投加系统 [$ m& f% i& @* I( t" o5 I; K; c
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5.1外部碳源的种类" [) {/ w8 r& `) P
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目前普遍使用的外部碳源有甲醇、乙烷、乙酸、乙酸钠、葡萄糖等，各种碳源各有优缺点，合理选择外部碳源对脱氮效果、运行成本等影响很大。7 J# Q& H9 }! g; B
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不同碳源类型对系统的脱氮性能影响存在差异，在实际工程应用中应根据工程的具体情况合理选用外部碳源，综合分析并参考以往的工程经验，外部碳源宜优先考虑采用葡萄糖。9 _9 r% f$ T! t7 Z4 G
9 f: i: B# ~* e* e# p/ N% i5.2外部碳源投加位置
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渗滤液原液碳源极度缺失的情况下，如果不投加外部碳源，会导致生化处理系统内硝酸盐过度积累、碱度缺失，轻则抑制微生物的活性，重则导致系统崩溃，此种情况下为确保系统稳定运行，应在缺氧池和后置反硝化池都投加外部碳源。7 s9 u& F6 k/ C2 b* Y
& S5 q* l7 M* H: E0 k: t如果碳源不是很缺乏，硝酸盐积累现象也不是很严重，系统内能维持正常的硝化反硝化反应，此时宜在后置反硝化池内投加外部碳源，可以节省投加量，从而达到降低运行成本的目的。8 P/ C1 j3 V* ~; w8 V0 h, Y
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国内大部分渗滤液处理工程，在后置反硝化池投加新鲜渗滤液，确实可以达到节省运行成本的目的；但由于渗滤液原液含有高浓度的氨氮，而后曝气池未设置内回流系统，导致出水总氮增加，因此在后置反硝化池应投加甲醇或乙酸钠等不含“氮”的外部碳源，而不应投加新鲜渗滤液。
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3 s) O J8 m2 J) X' O" J" ^) l8 p; _5.3外加碳源对生化处理系统的影响
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- ~9 `' u, ] y& o如果渗滤液进水C/N比严重失调，生化处理系统长期靠投加外部碳源维持运行，这种情况与单纯处理垃圾渗滤液有很大不同。无论采用何种碳源，其反应速度均远远高于渗滤液原液，水力停留时间也相应很短，因此池容积也较小。
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如果池容积过大、水力停留时间过长，异养好氧反硝化菌得不到足够的营养物质．因而利用自身体内的原生物质进行内源呼吸，进而降低活性污泥的活性，影响处理效果。因此在靠投加外部碳源维持运行的渗滤液生化处理系统，其生物反应池容积不能过大，应通过计算合理确定。; e8 W: L6 o+ G- M6 h* X, T2 q
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6工程设计技术措施2 C% e3 e9 Q7 V9 q
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6.1水流形态的控制
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许多生物池的设计对水的流态缺少控制，极易发生短流，减少实际水力停留时间，降低整个系统的处理效果。垃圾渗滤液处理生物池内的混合液悬浮固体浓度一般控制住12g/L~15g/L，实际运行过程中有时高达20g/L~30g/L，如此高的污泥浓度，在水流发生短流的情况下，极易发生污泥沉积，从而降低活性污泥的活性，导致处理效率下降。( p" O/ `' K2 M" S: d9 f
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在工程设计中，尤其是大规模的渗滤液处理工程，应在生物池内采取必要措施，控制生物池内水的流态，避免污泥沉积并提高处理效率。9 O3 F1 r5 B/ |6 u/ a8 ~" n
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6.2污水冷却系统回流管的设置
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由于高浓度污水在生化反应过程中会释放出大量的热能，同时由于部分电能转化成热能的缘故，垃圾渗滤液处理生物池内会保持较高的温度，过高的水温会抑制微生物的活性，严重时会使生化处理系统瘫痪。因此垃圾渗滤液生化处理均设有污水冷却系统，用污水泵抽取生物池内的混合液进入换热器，与冷却水在换热器内进行热交换，降温后混合液再回到生物池内，从而达到降低生物池内水温的目的。) b1 c- L; `" L9 M% B/ L
5 u& f n& E" k( n对于设有污水冷却设施的生化系统，由好氧池末端取水，将冷却后的污水回流到缺氧池进水端，可以同时起到混合液回流的作用，提高脱氮效果，也可以取代内回流泵节省能耗，但实际操作中要考虑冷却系统间歇运行的影响。0 Y. {) N0 H: k/ y3 ?( S* x5 c
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图3污水冷却系统示意图
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6.3膜分离系统回流管的设置+ G- ^( ~5 Q1 I+ S6 D. } Q( j) n( Q/ R
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在许多垃圾渗滤液处理工程中，MBR系统采用管式膜超滤分离系统，超滤进水泵由好氧池末端取水，进入管式膜浓缩又回流到生物池内。将含有硝酸盐的超滤回流管接至缺氧池进水端，同样可以起到混合液内回流的作用，提高脱氮效率、节省能耗。2 N% L$ J. o: @. Y- y1 F
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图4膜分离系统示意图
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基于碳源捕获及碳源改向的污水处理能源自给
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专题：2021年度环保安全事故