无论是垃圾填埋场还是垃圾焚烧厂，渗滤液的特点是水量水质受季节、气候等因素的影响大，成分复杂、污染物浓度高、可生化性差，渗滤液处理工艺大多采用“预处理+生化+深度处理”工艺，其中生化处理普遍采用MBR工艺，是整个渗滤液处理系统的核心，是出水能否达标排放的重要保障。
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& Z% I- n! p. x# B5 F. v! B) e. x/ G垃圾渗滤液MBR处理系统设计要点如下：
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: Y6 C' f o" N) Q◆MBR生化处理系统的设计应以COD进行计算；
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1 I5 Z4 ~! y2 Y0 ?◆规模较小时可以采用一条线，规模较大时需设置二条线；4 P. y9 U7 m4 r4 z$ ]0 G; [
9 ?% T8 y8 z# B◆渗滤液处理出水对总氮无要求时采用单级生物脱氮，出水对总氮有要求时采用二级生物脱氮；8 u# D/ X" s5 l; w: f
9 M; y" |1 S' W$ \◆合理选取水温、泥龄、污泥浓度、剩余污泥产率及单位耗氧量等设计参数，通过计算确定混合液回流比；& ]6 t r6 Q& e( Z2 E
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◆外加碳源可以采用甲醇、乙酸钠、葡萄糖等，分别投加在缺氧池和后置反硝化池；
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4 T: l8 O- a8 \% O8 ]0 |0 m( E◆通过控制生物池内水的流态、利用空气管道控制曝气区域、控制膜分离和污水冷却系统回流位置等技术措施，可以取得良好的处理效果。% _! ~7 A$ f0 X$ j
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1用COD进行设计计算
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4 l- H2 S2 h6 E9 c: ~9 @1 X" _大部分的生化处理系计是按BOD进行设计计算的，但对垃圾渗滤液而言，COD浓度远远高于BOD浓度，二者的比值COD/BOD＞2.2，此种情况下如果仍按BOD进行设计，会存在较大误差，严重影响处理效果，因此垃圾渗滤液MBR生化处理系统应以COD进行设计计算，实际运行结果证明，这种计算方式是符合实际情况的、是合理的。; o9 [$ d0 i/ i7 Y4 @4 b) C" }
1 W& x# A S1 I+ k3 F8 x) ]2一条线和二条线的设定原则设置
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& r9 `- H/ }8 z许多垃圾渗滤液处理工程，生化处理部分往往只设置一条线，检修、维护时整个系统必须停止运行，对整个渗滤液处理系统影响很大，而且恢复运行难度也很大。因此为保证渗滤液处理系统能够连续稳定运行，同时考虑到渗滤液处理规模大小不一，原则上规模较小时可考虑设置一条线，规模较大时可应采用二条线，使系统的运行更加可靠、灵活和合理，把由于检修维护的影响降到最低。
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根据渗滤液处理工程的特点，工程规模Q≤200m3/d的渗滤液处理工程可以按一条线进行设计，工程规模Q＜400m3/d的渗滤液处理工程，优先考虑采用二条线，如果现场条件不允许也可采用一条线，工程规模Q≥400m3/d的渗滤液处理工程应采用二条线。% x2 z+ U4 A; N0 c4 q, } \5 x7 {
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3单级生物脱氮和二级生物脱氮的适用条件
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+ i7 g) X& ?; {! A! m# ^1 `' T所谓单级生物脱氮系统，就是在系统内设置缺氧池和好氧池，利用微生物的硝化和反硝化反应达到去除总氮的目的，对于进水氨氮浓度较低或排放标准对总氮没有要求的项目，采用单级生物脱氮即可满足要求。
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7 ?8 F, s+ E m B& @, ?) S图1单级生物脱氮系统示意图9 O7 ~% O5 G; y- Z: \: B/ u
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事实上经过单级生物脱氮处理后，出水中仍会含有一定量的硝酸盐，尤其是进水氨氮浓度高的情况下，出水中硝酸盐的含量会更高，总氮也相应偏高。在出水对总氮有严格要求的地区，为保证出水总氮达标，在单级生物脱氮后再增设后置反硝化池和后曝气池，亦即二级生物脱氮系统，通过投加外加碳源，利用微生物的硝化和反硝化反应进一步去除剩余的硝酸盐，进而达到提高总氮去除率的目的。
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2 k6 v( C L0 G( a- k1 L5 L图2二级生物脱氮系统示意图% |9 M$ O/ v# ^& P* X" m! x
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垃圾渗滤液原液中氨氮浓度很高，一般介于2000mg/L~3000mg/L之间，也有高达3000mg/L~4000mg/L，一些排放标准要求出水总氮低于40mg/L，总氮去除率高达98%以上，如此高的去除率对MBR系统提出了更高的要求，单级生物脱氮系统很难达标，必须采用二级生物脱氮方能满足要求。7 X& q4 m# K& r. s( P/ K- I
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对于垃圾渗滤液而言，排放标准对总氮没有要求的项目，生化处理系统采用单级生物脱氮，如果排放标准对总氮有严格的要求，应采用二级生物脱氮处理系统，通过控制硝化和反硝化反应的完全程度来控制出水中的总氮。8 k' T6 S2 G7 x' d# R" j. ]3 P
& ^ L! I. A- e! v& F B+ ^4主要设计参数( ?/ A; ?4 p( f1 K5 {* n
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4.1主要设计参数的选取; E: w6 J! G. f/ ^
5 j0 d3 ]- ~2 @生化处理系统设计参数取值见表1。
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/ o/ {/ l2 Z$ p& H6 W1 @表1MBR系统主要设计参数
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* X# J% ^- x) I+ v9 u- ^- {6 |" p8 |; N; {" `
4.2混合液回流比的计算 m w+ n( @, H
" e. \- G+ j% N7 G) V垃圾渗滤液进水氨氮浓度高，排放标准对氨氮和总氮的要求非常严格，混合液回流比对总氮的去除率影响较大，混合液回流比增大，TN去除率也增大，合理确定混合液回流比，才能达到良好的脱氮效果。实际工程设计中，许多工程设计混合液回流比不能满足脱氮要求，出水总氮超标现象非常普遍。
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反硝化所需的硝酸盐由污泥回流和混合液回流提供，反硝化率用回流比控制，它们之间的关系为：& W; |1 L; e( a3 X( ]' g* d
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3 }. J; f: z) ]7 D3 L
6 N8 @4 C8 w! O反硝化率fde按下式计算：
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/ J7 [& ~! r: x1 Y# F% y9 f3 T6 ^" v: b- ], T
需硝化的氨氮量按下式计算：
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（4）Nht=24Q［N-0.05（S0-Se）］×10-3（kg/d）
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MBR系统采用外置式超滤膜，出水SS接近于零,其含氮量亦按零考虑。$ ^, a5 n* ^+ B, v. |; f' Z
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反硝化的硝酸盐量按下式计算：
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（5）NOt=24QNO×10-3（kg/d）( p9 [+ s# U ~0 R' @, X# s
% I/ }2 R {$ w3 K' k2 \! w式中需反硝化的硝态氮浓度NO按下式计算：1 y! G: ~/ } _/ ~
" U# a& D& i' y. k7 p（6）NO=N-0.05（S0-Se）-Ne+ m: Q0 Z* L) Q! a# W
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5外部碳源投加系统, ~+ L- c! B( Q) ~
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5.1外部碳源的种类
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目前普遍使用的外部碳源有甲醇、乙烷、乙酸、乙酸钠、葡萄糖等，各种碳源各有优缺点，合理选择外部碳源对脱氮效果、运行成本等影响很大。
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, i0 T5 q9 B+ M+ G- @! T不同碳源类型对系统的脱氮性能影响存在差异，在实际工程应用中应根据工程的具体情况合理选用外部碳源，综合分析并参考以往的工程经验，外部碳源宜优先考虑采用葡萄糖。
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8 i% O, Z2 a% W% l2 g5.2外部碳源投加位置6 E' r" L7 l4 q$ x1 j; H
% r9 `9 J4 q* W9 \" q0 F, h& L渗滤液原液碳源极度缺失的情况下，如果不投加外部碳源，会导致生化处理系统内硝酸盐过度积累、碱度缺失，轻则抑制微生物的活性，重则导致系统崩溃，此种情况下为确保系统稳定运行，应在缺氧池和后置反硝化池都投加外部碳源。
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1 S; p+ K$ ~+ I如果碳源不是很缺乏，硝酸盐积累现象也不是很严重，系统内能维持正常的硝化反硝化反应，此时宜在后置反硝化池内投加外部碳源，可以节省投加量，从而达到降低运行成本的目的。
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国内大部分渗滤液处理工程，在后置反硝化池投加新鲜渗滤液，确实可以达到节省运行成本的目的；但由于渗滤液原液含有高浓度的氨氮，而后曝气池未设置内回流系统，导致出水总氮增加，因此在后置反硝化池应投加甲醇或乙酸钠等不含“氮”的外部碳源，而不应投加新鲜渗滤液。
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4 }- p$ m; D4 \+ r$ ?7 N2 T5.3外加碳源对生化处理系统的影响
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如果渗滤液进水C/N比严重失调，生化处理系统长期靠投加外部碳源维持运行，这种情况与单纯处理垃圾渗滤液有很大不同。无论采用何种碳源，其反应速度均远远高于渗滤液原液，水力停留时间也相应很短，因此池容积也较小。+ d, n" m* |# N. t& H6 [, o! s
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如果池容积过大、水力停留时间过长，异养好氧反硝化菌得不到足够的营养物质．因而利用自身体内的原生物质进行内源呼吸，进而降低活性污泥的活性，影响处理效果。因此在靠投加外部碳源维持运行的渗滤液生化处理系统，其生物反应池容积不能过大，应通过计算合理确定。+ |) G2 M8 y) A' Y8 ]2 \( g
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6工程设计技术措施
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6.1水流形态的控制. L8 w. {; H) s
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许多生物池的设计对水的流态缺少控制，极易发生短流，减少实际水力停留时间，降低整个系统的处理效果。垃圾渗滤液处理生物池内的混合液悬浮固体浓度一般控制住12g/L~15g/L，实际运行过程中有时高达20g/L~30g/L，如此高的污泥浓度，在水流发生短流的情况下，极易发生污泥沉积，从而降低活性污泥的活性，导致处理效率下降。
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( A1 z$ M# H h! }7 O, `在工程设计中，尤其是大规模的渗滤液处理工程，应在生物池内采取必要措施，控制生物池内水的流态，避免污泥沉积并提高处理效率。 w d% J( m; r4 s) o
2 q8 O# H. j: P% k, J6.2污水冷却系统回流管的设置0 C4 R: \- t9 R2 ~
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由于高浓度污水在生化反应过程中会释放出大量的热能，同时由于部分电能转化成热能的缘故，垃圾渗滤液处理生物池内会保持较高的温度，过高的水温会抑制微生物的活性，严重时会使生化处理系统瘫痪。因此垃圾渗滤液生化处理均设有污水冷却系统，用污水泵抽取生物池内的混合液进入换热器，与冷却水在换热器内进行热交换，降温后混合液再回到生物池内，从而达到降低生物池内水温的目的。
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对于设有污水冷却设施的生化系统，由好氧池末端取水，将冷却后的污水回流到缺氧池进水端，可以同时起到混合液回流的作用，提高脱氮效果，也可以取代内回流泵节省能耗，但实际操作中要考虑冷却系统间歇运行的影响。& T; `; y# y8 X& S
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图3污水冷却系统示意图! {$ g# n, }* g8 w- w" H; i: k7 K
& V: a5 p' j9 [8 w7 V3 q2 [6.3膜分离系统回流管的设置7 @+ y8 @% R" Q/ f# `+ b- z4 J5 Y
! p1 d( }5 J0 O" ?* c8 s在许多垃圾渗滤液处理工程中，MBR系统采用管式膜超滤分离系统，超滤进水泵由好氧池末端取水，进入管式膜浓缩又回流到生物池内。将含有硝酸盐的超滤回流管接至缺氧池进水端，同样可以起到混合液内回流的作用，提高脱氮效率、节省能耗。# T% x) z4 n3 M7 C8 v& C
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图4膜分离系统示意图
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[报告]2021年世界水发展报告执行摘要 上篇![[前沿观察]污水处理工艺未来发展方向及其应用-上](data/attachment/block/7f/7f31da455fdf2228c21b386d55d29672.jpg)
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基于碳源捕获及碳源改向的污水处理能源自给
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专题：2021年度环保安全事故