引起消化池失稳的主要原因有4个：水力负荷过高，有机负荷过寓，温度应力和有毒物质超负荷。
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水力或有机负荷率每天超出设计值10%以上，即发生水力负荷和有机超负荷。控制负荷过高的方法有：管制消化池进料和保证消化池容积不因砂石积累或搅拌不良而减少。控制消化池进料应注意进料前的前处理、沉淀和被缩，以确保进料污泥浓度在合适范围内。1 r! q9 S, _/ k3 W/ X6 Z
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如果发生消化池失稳，可通过下列方法进行有效控制：, a6 c6 U$ w" c! W0 ]
" L+ v* _9 ~$ c/ O4 x(1)停止或减少进料；
, D) m |4 A* ^- q# Z1 |(2)查找失稳原因；9 \* R- I' y( `' b- ^- a5 W% ^ i
(3)消除失稳因素；
+ _3 @7 u6 U* n4 b$ W: d( k+ g# q(4)控制pH直到消化池恢复正常。
如果只有一个消化池失稳，可适度增加其余消化池的负荷，使失稳消化池恢复正常。如果几个消化池同时超负荷，要求有其他方法来处理这些过剩污泥。可以考虑将这部分过剩污泥转移到其他设施临时贮存，或经化学稳定处理后再进行处置。
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消化池温度在lOd内变化超过l-2℃会引发温度问题，抑制微生物，降低产甲烧菌的生物活性。如果产甲烧菌活性不能尽快恢复，而不受温度变化影响的产酸菌又继续产生挥发酸，最终会消耗大量可用的碱度，导致系统pH下降。2 }$ R7 x- o7 n" E Y/ O K
8 |, _( O1 L" f; x) G$ h温度问题最常见的起因是消化池负荷过高，超过了加热系统的瞬时功率。大部分加热系统最终可以加热消化池物料到运行温度，但经受不起温度变动。: y) ^% v9 f8 f& ~+ I. p2 c- n1 W# \
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另一个起因是消化池在最适温度范围外运行。例如，中温消化的最适温度范围为32-38℃，温度低于32℃生物过程进行缓慢，温度高于38"C消化效率得不到提高且造成系统能源液费。
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厌氧过程对某些化合物很敏感，如硫化物、挥发酸、重金属、钙、销、拥、溶解氧、氨和有机氯化合物。一种物质的抑制浓度取决于许多参数，包括pH值、有机负荷、温度、水力负荷、其他物质的存在，以及有毒物质浓度与生物质浓度的比值。; c- l1 A; x* ?9 Z, F. o( q+ ^
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几种化合物的抑制水平见下表。
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, s6 B) y+ q( C4 B) O4 S可以通过添加硫化钠、硫酸铁或硫酸亚铁缓解重金属的毒性。由于有毒重金属硫化物溶解度比硫化铁低，有毒重金属会形成硫化物沉淀析出。可用氯化铁形成硫化铁沉淀来控制硫化物的浓度。这些化学物质的过度使用可能会导致pH降低。+ n8 M, u- J1 K- x5 A* A
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5 r8 k1 H8 u1 l! a$ y% |控制消化池pH的关键在于，投加碳酸氢盐碱度与酸反应，缓冲系统pH至7.0左右。直接或间接投加的碳酸氢盐可与熔解的二氧化碳反应生成碳酸氢盐。用于调节pH的化学药品包括石灰，碳酸氢铀，碳酸俐，氢氧化俐，氨水和气态氮。投加石灰使卫生条件变差，且会生成碳酸钙。虽然氨化合物也可用于调节pH. 但可能造成微生物氨中毒并增加回流处理工艺的氨负荷，因此，不推荐使用氨化合物调节pH。# k2 o# w- p7 D3 M2 f" D9 M
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消化池运行不正常时，挥发酸浓度在碳酸氢盐碱度消辑之前开始升高。由于碱度耗尽之前pH不会降低，所以只能是消化池已经失稳后才能观察到pH降低。消化池运行不正常时碱度、挥发酸、甲烧产量、二氧化碳产量和pH之间的关系如图。0 }* Y* D) n- D$ e5 E( ]3 }+ r
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+ }. N# }8 _: b$ J控制pH的合适化学剂量可以通过测得的挥发酸和碱度浓度计算。VA/ALK应大约为0.1-0.2。当VA/ALK大于0.3-0.4，应采取措施使挥发性固体负荷率由1.6kg/(m3·d）降到1.2kg/(m3·d），从而可使进料速率和排料速率降低约25%，同时维持消化池内部污泥温度在35土l℃。1 H, O3 F8 G( \- C6 h) Z
- j: |, ]* z) S# \, lVA/ALK增加到0.5或以上，表明消化过程不稳定，需要增加碱度。通常利用挥发酸浓度可以计算得到适当的碱度剂量。挥发性团体负荷率应从l.6kg/(m3·d)降至0.8kg/(m3·d），从而可使进料速率和排料速率降低约50%。
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( Q& o& o X& Y% ] }$ m7 TVA/ALK增加到0.8或以上，表明消化过程已不正常，此时pH下降，产甲烧菌受抑制。需要增加碱度并使挥发性固体负荷率降低至0.16kg/(m3·d），直至UVA/ALK比降低至0.5或以下。
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碱度投加盘可通过下列步骤计算：
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6 N: o1 Q( _* |& F3 T& l3 C(1)测定挥发酸浓度和碱度(以CaO3计）。6 x6 r* x) S& w8 S" n! B
( `9 ^9 N! H* T0 v# t5 V' J(2)选定VA/ALK为0.1，通常测定的挥发酸浓度按下式计算出所需的总碱度：
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碱度(mg/L) = 挥发酸(mg/L)/0.1
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(3)第2步计算出的总碱度值减去测定的碱度值得到所需碱度投加量。" T$ b7 a3 J# {7 e$ {
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(4)通过下表列出碱度当量比值与第3步计算出的碱度投加量计算相应的药品投加量。5 b. t! j( s6 d% N; c C6 z
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(5)根据药品纯度校准药品投加量。+ h7 {4 R, ]% X+ C. o' T
0 R( M& Q: ^& H! }/ b(6)根据消化池容积计算总药品投加量，药品剂量计算公式如下式所示：, g) V3 T a9 G/ |9 B
$ L+ b% T3 E; G- _. H9 B5 o药品投加量(kg) = 碱度投加量(mg/L) x消化池容积 / 10^6
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药品投加量(lb) = 碱度投加量(mg/L)×消化池容积(gal)×8.34 (lb/gal) / 10^6$ h* v ]1 M. s2 M8 U% c) X
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为避免换热器和管道结垢，可以适当延长投加药品的时间。通常情况下，碱度每3-4d增加一次，搅拌均勾并经常监测挥发酸、pH和碱度。避免阳离子和碱金属形成毒性物质，并确保真空减压装置可正常操作。! e) F2 U: d9 o: B
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5 z( o* e2 t/ q$ ?" i消化池泡沫由半液体基质中的小气泡组成，相对密度为0.7-0.95.气泡在污泥层下形成，一旦形成即被截留。
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% v" c) Z% ]7 |8 }4 \, i$ d尽管发泡现象很常见，但如果气泡堵塞管道或溢出消化池即可认为泡沫过量。过量的泡沫会导致消化池有效容积减少，结构受损，溢出，破坏气体处理系统，以及产生恶臭并有碍观瞻.引起消化池发泡最常见的原因是有机负荷过寓，导致VFAs产量过高，不能完全转化为甲烧。产酸菌(可释放二氧化碳)工作效率比产甲烷菌高，通常二氧化碳量的增加会引发泡沫形成。引起有机负荷过高的因素包括：2 U; t) A/ n6 P$ t' p
2 Q: ]: o9 x* b* s [(1)消化池间歇进料；. c1 D8 s, r2 @2 O d
2 O0 U8 ?. t* ]& R( M7 G5 Q(2)分开进料或初级污泥和剩余活性污泥混合不充分；7 S# ^* d/ }' H! H" Y: c
- p9 ^. B u* D% O: S(3)搅拌不均匀或采用间歇搅拌；# Y5 ^/ A$ z: D6 D! N
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(4)消化池进料中油脂或浮渣含量过高(当采用批式进料方式时尤其易出问题）。降低有机负荷的方法有：连续进料(或尽可能经常地连续进料）、进料前不同污泥混
2 p) |3 [+ ^( V) a) d: ]! N
0 \" `( O8 y! {+ |9 W合充分、确保搅拌系统正常工作、限制消化池进料中油脂和浮渣含量。间歇进料或搅拌不均匀不仅导致有机负荷过高，还会在液面上形成浮渣层。进料浓度高于设汁值还会给搅拌系统带来不良影响。
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/ W0 x% `$ d% i5 A气体管道堵塞也可能导致发泡。如果水在气体管道中积累，会导致管道阻塞，这将增加消化池顶部压力。当阻塞清通后，压力骤降，从而引起消化池物料发泡。经常从气体管道中排水可有效防止这种情况发生。 p4 F# e8 P* r, r9 s+ k+ K
8 [, g* r# U4 M/ B( Z7 r丝状菌，如诺卡氏菌，其结构能储存气体并释放出表面活性物质，富集在起泡沫表面引起发泡。通常可以通过控制液流和消化处理过程控制丝状菌。
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/ l1 a( L* }& }9 e. [& ?4 f5 m. ^0 p进人消化池的污泥类型也可能引起发泡。通常情况下，进料含有100%剩余活性污泥或剩余活性污泥与初沉污泥比例过高容易导致发泡。7 \! g. ^- q' J' U
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