无论是垃圾填埋场还是垃圾焚烧厂，渗滤液的特点是水量水质受季节、气候等因素的影响大，成分复杂、污染物浓度高、可生化性差，渗滤液处理工艺大多采用“预处理+生化+深度处理”工艺，其中生化处理普遍采用MBR工艺，是整个渗滤液处理系统的核心，是出水能否达标排放的重要保障。
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垃圾渗滤液MBR处理系统设计要点如下：
" c4 R' @( W4 H
9 W1 O. R( v% D$ p; h: ~7 {3 w◆MBR生化处理系统的设计应以COD进行计算； v: u6 H8 B; W% T
/ A7 R9 u" A/ G) Q8 e, P ^◆规模较小时可以采用一条线，规模较大时需设置二条线；6 n/ f8 s1 r7 E. c
; h4 O% b! u) n8 C7 L7 s5 y◆渗滤液处理出水对总氮无要求时采用单级生物脱氮，出水对总氮有要求时采用二级生物脱氮；
; H' L6 x9 \1 W4 l( c/ c/ s# q) F: Z) I: W
◆合理选取水温、泥龄、污泥浓度、剩余污泥产率及单位耗氧量等设计参数，通过计算确定混合液回流比；' s4 w$ L# W+ P/ W
+ d" u. x+ ^: s, A4 z8 o. ^
◆外加碳源可以采用甲醇、乙酸钠、葡萄糖等，分别投加在缺氧池和后置反硝化池；# ^; Z2 Y. m' q7 H8 ]. M8 ?: c- c7 u
6 _3 X/ d+ v$ E$ O6 E◆通过控制生物池内水的流态、利用空气管道控制曝气区域、控制膜分离和污水冷却系统回流位置等技术措施，可以取得良好的处理效果。( E. Z. w3 `% j; O" {! M
$ S+ Z$ y) C6 T5 _! K+ _
1用COD进行设计计算. O+ p7 _5 @5 U- Z1 l; ^
; C' _3 ]% B, j2 p: S" T* R5 C' l
大部分的生化处理系计是按BOD进行设计计算的，但对垃圾渗滤液而言，COD浓度远远高于BOD浓度，二者的比值COD/BOD＞2.2，此种情况下如果仍按BOD进行设计，会存在较大误差，严重影响处理效果，因此垃圾渗滤液MBR生化处理系统应以COD进行设计计算，实际运行结果证明，这种计算方式是符合实际情况的、是合理的。% r' B4 l$ U! i$ K
9 ~* z3 U! _' Q
2一条线和二条线的设定原则设置
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许多垃圾渗滤液处理工程，生化处理部分往往只设置一条线，检修、维护时整个系统必须停止运行，对整个渗滤液处理系统影响很大，而且恢复运行难度也很大。因此为保证渗滤液处理系统能够连续稳定运行，同时考虑到渗滤液处理规模大小不一，原则上规模较小时可考虑设置一条线，规模较大时可应采用二条线，使系统的运行更加可靠、灵活和合理，把由于检修维护的影响降到最低。( Q: N; h! n3 a, L6 }6 P8 P5 M
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根据渗滤液处理工程的特点，工程规模Q≤200m3/d的渗滤液处理工程可以按一条线进行设计，工程规模Q＜400m3/d的渗滤液处理工程，优先考虑采用二条线，如果现场条件不允许也可采用一条线，工程规模Q≥400m3/d的渗滤液处理工程应采用二条线。% A& I0 W* \$ U, ]) d7 c
d5 V, o+ _: k
3单级生物脱氮和二级生物脱氮的适用条件# O+ ?* m& P& e& s
' I6 b3 U5 b3 l8 ?+ S所谓单级生物脱氮系统，就是在系统内设置缺氧池和好氧池，利用微生物的硝化和反硝化反应达到去除总氮的目的，对于进水氨氮浓度较低或排放标准对总氮没有要求的项目，采用单级生物脱氮即可满足要求。' r) N, @" Z- _! [1 v6 R
( w* r* ~7 ^, K
/ O8 N- H5 h9 y; O0 [# Y
图1单级生物脱氮系统示意图( X/ Z# y& r- i. m0 q6 [9 B
- {, I$ z" M) A: B; `/ A
事实上经过单级生物脱氮处理后，出水中仍会含有一定量的硝酸盐，尤其是进水氨氮浓度高的情况下，出水中硝酸盐的含量会更高，总氮也相应偏高。在出水对总氮有严格要求的地区，为保证出水总氮达标，在单级生物脱氮后再增设后置反硝化池和后曝气池，亦即二级生物脱氮系统，通过投加外加碳源，利用微生物的硝化和反硝化反应进一步去除剩余的硝酸盐，进而达到提高总氮去除率的目的。
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, V, X' H$ m4 P3 r4 P% N. I
图2二级生物脱氮系统示意图
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垃圾渗滤液原液中氨氮浓度很高，一般介于2000mg/L~3000mg/L之间，也有高达3000mg/L~4000mg/L，一些排放标准要求出水总氮低于40mg/L，总氮去除率高达98%以上，如此高的去除率对MBR系统提出了更高的要求，单级生物脱氮系统很难达标，必须采用二级生物脱氮方能满足要求。) Y' Z( a4 ` L9 V0 O$ L( ]2 s
" {7 b, N: a" }( _0 B
对于垃圾渗滤液而言，排放标准对总氮没有要求的项目，生化处理系统采用单级生物脱氮，如果排放标准对总氮有严格的要求，应采用二级生物脱氮处理系统，通过控制硝化和反硝化反应的完全程度来控制出水中的总氮。4 _% h* C: F& Q3 {7 @$ W3 {* A
2 u' h- S& k! ^( W) t
4主要设计参数- Y$ w$ N" Z; v G0 l1 w
8 G' L! c+ Q0 z' X" e: N4.1主要设计参数的选取 u5 @' I4 K* v% B
1 t! L6 @: r" Y/ |
生化处理系统设计参数取值见表1。0 J- F- w1 Y8 o
: q S- z" Y1 |4 I, ^2 `$ G0 V
表1MBR系统主要设计参数
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# a# f: j! v* w) |! O/ @- v
) s; L( z8 [$ [6 q4.2混合液回流比的计算; {! l8 G3 l, I% r x
7 q8 [+ y+ R! r0 W; u5 z& s$ h垃圾渗滤液进水氨氮浓度高，排放标准对氨氮和总氮的要求非常严格，混合液回流比对总氮的去除率影响较大，混合液回流比增大，TN去除率也增大，合理确定混合液回流比，才能达到良好的脱氮效果。实际工程设计中，许多工程设计混合液回流比不能满足脱氮要求，出水总氮超标现象非常普遍。: z8 P! B+ z7 t& {+ U+ y w
: }0 p7 U0 N$ [7 s/ S" V9 j- I反硝化所需的硝酸盐由污泥回流和混合液回流提供，反硝化率用回流比控制，它们之间的关系为：
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9 t E. r$ V2 w/ h- a1 g) _* @! l( Y
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9 ^- W, T, s$ f反硝化率fde按下式计算：8 f# T2 U2 R. C, @3 Z& }' e
3 n) R6 C% q0 ~9 O
5 F0 R4 a( u4 w* L+ d
' Q" V7 l/ i6 o# p需硝化的氨氮量按下式计算：! A1 ^9 W) v; c. D- x
6 a9 c9 F) T8 O7 X（4）Nht=24Q［N-0.05（S0-Se）］×10-3（kg/d）
7 v* J; {" m/ c+ @& y) Q
! V- L$ g7 g) Y" z7 R( T3 lMBR系统采用外置式超滤膜，出水SS接近于零,其含氮量亦按零考虑。5 m" _& _- X4 n# C
: d: b0 @ N# A反硝化的硝酸盐量按下式计算：
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: `" V9 {. v: c4 i0 d（5）NOt=24QNO×10-3（kg/d）
2 v0 ^1 h: e* n) `( b5 G% {3 K
$ M6 i( G; L8 B9 }式中需反硝化的硝态氮浓度NO按下式计算：
, u" ~; Y: X1 L- S/ g8 k. {8 p4 n% X% d7 i: H9 f
（6）NO=N-0.05（S0-Se）-Ne
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5外部碳源投加系统
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5.1外部碳源的种类3 j- K' s3 ]; @ A( k
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目前普遍使用的外部碳源有甲醇、乙烷、乙酸、乙酸钠、葡萄糖等，各种碳源各有优缺点，合理选择外部碳源对脱氮效果、运行成本等影响很大。# y: b5 H m8 u
~$ x0 U% y4 ]- [" ~& }+ e不同碳源类型对系统的脱氮性能影响存在差异，在实际工程应用中应根据工程的具体情况合理选用外部碳源，综合分析并参考以往的工程经验，外部碳源宜优先考虑采用葡萄糖。
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( X' a9 Z4 }! {5 F5.2外部碳源投加位置
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渗滤液原液碳源极度缺失的情况下，如果不投加外部碳源，会导致生化处理系统内硝酸盐过度积累、碱度缺失，轻则抑制微生物的活性，重则导致系统崩溃，此种情况下为确保系统稳定运行，应在缺氧池和后置反硝化池都投加外部碳源。
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如果碳源不是很缺乏，硝酸盐积累现象也不是很严重，系统内能维持正常的硝化反硝化反应，此时宜在后置反硝化池内投加外部碳源，可以节省投加量，从而达到降低运行成本的目的。
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: U# O$ y$ i! U; d国内大部分渗滤液处理工程，在后置反硝化池投加新鲜渗滤液，确实可以达到节省运行成本的目的；但由于渗滤液原液含有高浓度的氨氮，而后曝气池未设置内回流系统，导致出水总氮增加，因此在后置反硝化池应投加甲醇或乙酸钠等不含“氮”的外部碳源，而不应投加新鲜渗滤液。
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) T8 Y. m2 L# }8 p3 h C/ [5.3外加碳源对生化处理系统的影响
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' S3 ~* E2 C U8 f* B: v1 w如果渗滤液进水C/N比严重失调，生化处理系统长期靠投加外部碳源维持运行，这种情况与单纯处理垃圾渗滤液有很大不同。无论采用何种碳源，其反应速度均远远高于渗滤液原液，水力停留时间也相应很短，因此池容积也较小。
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如果池容积过大、水力停留时间过长，异养好氧反硝化菌得不到足够的营养物质．因而利用自身体内的原生物质进行内源呼吸，进而降低活性污泥的活性，影响处理效果。因此在靠投加外部碳源维持运行的渗滤液生化处理系统，其生物反应池容积不能过大，应通过计算合理确定。* M5 |& l: i. V0 j1 X9 J, n
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6工程设计技术措施
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6.1水流形态的控制8 H! `6 j+ r3 |
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许多生物池的设计对水的流态缺少控制，极易发生短流，减少实际水力停留时间，降低整个系统的处理效果。垃圾渗滤液处理生物池内的混合液悬浮固体浓度一般控制住12g/L~15g/L，实际运行过程中有时高达20g/L~30g/L，如此高的污泥浓度，在水流发生短流的情况下，极易发生污泥沉积，从而降低活性污泥的活性，导致处理效率下降。
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在工程设计中，尤其是大规模的渗滤液处理工程，应在生物池内采取必要措施，控制生物池内水的流态，避免污泥沉积并提高处理效率。
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6.2污水冷却系统回流管的设置
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4 t1 H7 S1 G, R# Y由于高浓度污水在生化反应过程中会释放出大量的热能，同时由于部分电能转化成热能的缘故，垃圾渗滤液处理生物池内会保持较高的温度，过高的水温会抑制微生物的活性，严重时会使生化处理系统瘫痪。因此垃圾渗滤液生化处理均设有污水冷却系统，用污水泵抽取生物池内的混合液进入换热器，与冷却水在换热器内进行热交换，降温后混合液再回到生物池内，从而达到降低生物池内水温的目的。
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对于设有污水冷却设施的生化系统，由好氧池末端取水，将冷却后的污水回流到缺氧池进水端，可以同时起到混合液回流的作用，提高脱氮效果，也可以取代内回流泵节省能耗，但实际操作中要考虑冷却系统间歇运行的影响。% b7 S4 [7 {" _" g" D
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0 O* y! T& {5 A( k8 K* ~图3污水冷却系统示意图0 b; O0 @1 Z4 t4 {: I. W0 k0 t. J
" v$ {" H4 [: M/ Q5 z3 V$ R+ X6.3膜分离系统回流管的设置) d! @* V; u/ g
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在许多垃圾渗滤液处理工程中，MBR系统采用管式膜超滤分离系统，超滤进水泵由好氧池末端取水，进入管式膜浓缩又回流到生物池内。将含有硝酸盐的超滤回流管接至缺氧池进水端，同样可以起到混合液内回流的作用，提高脱氮效率、节省能耗。$ m* o+ b; w1 k1 l
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9 `$ Q9 X; v: ~& P' S: O3 m2 v, m# X
图4膜分离系统示意图
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