酒精废水属于高浓度有机废水，其处理流程长，工艺复杂，处理难度大。今天，我们就了解下某黄酒厂废水启动调试案例。
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2 q9 @5 H* P1 t- n. A# a: I# o8 t一、项目介绍% ~; [2 w7 e9 c( X9 h
: ^4 a x' Y; O: @某黄酒厂生产旺季运行水量在600m3/d，设计属足量设计。调试阶段进水量在300~550m3/d。进水水质及水量见表1。& @- y/ l" `) u2 G9 D, Z
% }1 A, K I& N o; H9 Z1 y2 [ I y表 1 进水水质、水量7 T. ^7 ^! w. [$ ~
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& s& I3 u% h( N6 O) _* Q/ j( F) b二、废水处理工艺
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' J+ W, |) B, q- k8 j4 X图1 某黄酒厂废水处理工艺
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该厂废水处理工程采用“IC 厌氧塔+两级 A/O+SBR”工艺，工艺流程见上图。. D4 b4 T( r4 Y4 ?
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综合废水于集水池中收集，匀质匀量后，泵入配水池配水，配水调pH和加热后进厌氧反应器，在厌氧微生物的消解下大量去除废水中有机物。之后废水自流入一级A/O池，通过微生物进一步去除有机物、脱氮。经中沉池泥水分离后，废水进入二级A/O池，经微生物再次消解有机物和脱氮，出水进入SBR反应池，保证废水稳定达标外排。0 ^4 v) ]# F: W- x2 t
0 T' l! k: C7 C$ C& _, @( e0 e' A0 s本项目污泥主要为生化污泥，来于厌氧沉淀池、中沉池和SBR的剩余污泥，污泥压滤脱水后外运处置。
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|2 U. c' ]+ I, y' N三、现场经验
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8 t3 `6 o) I9 U5 X1. 管道相关- _) O7 H5 R# p B5 j
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(1) 管道流量应与管径匹配。现场A池提升泵因更换后并未及时更换管道，且因A池至二级A池自流管道的存在（该管道无阀门，如若A池混合液自流，将导致一级A/O系统污泥流失），导致后期调试过程中，一级O硝化液回流量不足，影响了一级A/O系统的脱氮效果。
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3 x1 ^4 m/ [; v/ R& y' l' |(2) 废水中应考虑夹带气体对泵的影响。项目新建厌氧塔初期运行阶段中出水水质不稳定，夹带些许污泥。因大量未成形颗粒污泥自流至厌氧沉淀池中，沉淀池内厌氧反应活跃，产生气体携带污泥漂浮至上清液，随后自流至中间水池，造成中间水池水质不稳定，且厌氧污泥回流泵因此受到影响。6 h' ~' h/ w' j3 g
0 M' l4 X( V0 s0 k* |' f(3) A/O系统中沉淀池污泥回流泵适当时可增设O池回流管。A/O系统污泥回流设计应回流A池中，但实际运营发现，可能适当增设污泥回流管至O池中更为便捷，且或许能够提升硝化效率以及硝化菌的生长繁殖。
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2. 设备相关
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% \& R% C8 n' i j9 S' [. U$ @( d/ M(1) 工艺运行中，泵是很重要的。调试启动时，因一级A/O系统运行状况不佳，怀疑O池碱度不足，不能满足硝化要求。调试时向中间水池投加两袋粉状碳酸钠，共计50Kg。随后虽然系统启动运行，但是中间水池提升泵及蝶阀却因而略微堵塞，管道结晶，对于运行存在干扰。以此为诫。在设计与调试工作中，对于泵的考虑，是十分有必要的。
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3 h8 z, n* q0 n, M, O1 r* C图2 中间水池管道堵塞（堵塞物疑似工业碳酸钠结晶，浓盐酸浸泡长时间可溶）3 o4 O/ A1 z3 f
$ ^5 S: H; c* t4 K+ z p1 o(2) 风机放置时应考虑噪音+防潮。项目风机未安装消音器，噪音严重；风机放置于一简单彩钢网下，彩钢网覆盖面积不足，下雨、雪时肉眼甚至可观察到水滴、雪花飘落至风机内，长此以往风机内部受潮，会严重影响工作状态。# b& E! X; b1 E4 P
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四、调试
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1. 厌氧塔调试6 m/ {* I1 O* J: t2 G& i
- m1 N* n N5 c- t: N5 F项目现场涉及新厌氧塔一座。厌氧塔最重要的是三相分离器的分离效果以及布水器能否均匀布水。对于三相分离器，如果泥、水、气不能较好分离，则易极大影响厌氧塔的处理能力。对于冬日，应该做好厌氧塔的保温。厌氧反应适宜温度在35℃附近。' g+ O1 x8 |* y8 I6 e/ v- ?
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厌氧塔调试应将负荷逐步提升，上升流速应该控制到位，对于IC厌氧塔，控制上升流速在2-4m/s可有利于颗粒污泥的形成。当厌氧塔出水指标升高，且逐渐恶化时，应尽可能降低厌氧塔负荷，借以恢复塔的处理能力。- g9 U' _2 K' Z% o6 B
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厌氧反应能够将进水有机氮氨化，为后续脱氮反应创造良好条件。因而厌氧塔出水氨氮大大高于进水氨氮属于正常现象。厌氧塔出水总氮高于进水，总氮可能是因为干扰的存在。
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- M2 A4 r5 { H1 f# d2. A/O系统调试) @+ a2 ]4 ` j0 p. P
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A/O系统在脱氮作用上主要承担了硝化、反硝化的角色。厌氧反应将污染水的有机氮氨化，混合液中的硝化菌能够将氨氮转化为硝酸根，在反应过程中消耗大量的碱，PH宜维持在6.5-7.5之间；反硝化菌能够将硝酸根与亚硝酸根转化为氮气，过程中产生大量的碱，PH宜在7.5-8.5之间。冬季SV30应在30%-40%。
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4 R& x0 g7 H3 n3 F& E3 u# `调试中，应将A/O系统作为一个整体看待。硝化菌生长速率缓慢，接种污泥最好选择处理接近水质、脱氮效果较好的二沉池污泥，这样接种量大且菌种优势突出。调试采用同行业酒厂二沉池污泥，接种2槽罐车约40m3后，生物相显著增多，随后开启污泥回流与硝化液回流，停止闷爆，整个系统硝化反硝化效果逐渐好转。后续发现，进水可生化性较好厌氧塔出水COD较低，一级A/O与二级A/O系统脱除总氮与氨氮碳源不足，在设置超越水量后，硝化效果与反硝化效果突飞猛进，整套系统去除效果飞速上升。
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- ^, J" r7 e( ] Y3. 现场问题的思考% e! n9 z# D. b8 E0 i: R. c
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(1) 调节池的匀质匀量作用
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7 `$ q+ [1 u, ]2 g9 T- n& i& V设计时应取适当的调节池尺寸设计，避免调节池池容不足，为后续工艺处理带来困扰。3 w6 i) T* x1 R
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(2) 两级A/O系统
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& @) `1 n* d- d$ L) _对于易生化废水，两级A/O系统在第一级系统有可能就把大部分COD、氨氮、总氮脱除，这种情况下对于二级A/O系统应该考虑营养的补充以及去除效率的维持。
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(3) 不同水质对于泡沫问题的处理0 R; K1 A" ?5 k E; G4 R
. L+ Y k! T6 X. a现场实际运行时，一级AO系统经曝气产生大量泡沫，在排除污泥负荷高、曝气器等问题后，确定是原水（米浆水）中旧有大量表面活性剂，废水经曝气后产生大量米白色泡沫，设计时并未对此进行考虑，且设计超高较低，泡沫极易逸出。虽说是现场问题，但如果设计时设计足够的超高，或许能够减缓此现象，为运营带来便利。
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4. 综合处理效果
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; L: `6 F) _% q% x7 j本项目要求处理水质见表2。经历6个多月的稳定运行证明，项目出水能够达到设计要求，且远远高于预期。分析总结因为实际处理量小于设计处理量，各单元处理负荷较低所致。0 O- y% H9 x$ f6 \( F# T }
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表2 处理出水水质表（除pH外均为mg/L）8 M% S$ ?% a* m% n l: ]
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