9、周转时间的计算
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9 n9 E; N" s/ u消化池中污泥的周转时间可由消化池容和、除以泵送速率计算得到。周转时间可以反映搅拌系统所提供的能量。周转时间只能用于分析泵搅拌混合系统，在此系统中测定泵送速率。周转时间的计算公式如下：
" n* D6 q( x5 D* V
1 M( X- ]7 Y( P/ c' W+ UTR=DV/PR
H/ c1 A; W0 V6 b5 a7 P+ w k8 I) M7 m0 S
式中 TR一周转时间(min);
/ J* N# s0 b( i/ z1 O0 ]* F0 U! PDY一消化池容积，可以通过纵向深度、消化池直径和底部锥形容和、得到(L);# j$ q7 N- L/ U+ n2 K, r# v2 w
PR一泵送速率(L/min(gpm)）。8 e$ h2 P) r7 h
9 `7 Y9 o4 Z- `) Z
周转时间通常为2-4h，计算流体动力学也能用来计算周转时间。通过评估搅拌能量也能反映整个搅拌系统的效果。搅拌能量的范围通常为7-13kW/L。
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10、消化池的加热系统- ~3 u6 O; ~( U Y* T# w+ v) I! h
- t, l( B# V+ M8 g8 T: L: ~. a$ s8 l, {" |: W) V' `
加热理论：每一种产甲烧菌均有一个最佳生长温度，如果温度波动植围太大，产甲烧菌就不能形成消化过程所需的较多且稳定的菌群。事实上，消化过程在温度低于10℃时即停止。大部分消化过程在中温(32-33℃）下进行，也有一些在高温(55-60℃）下进行。无论选择进行中温消化还是高温消化，消化池内的温度不应偏离其范围0.6℃尬。一旦消化池发生变化，最好记录下消化温度，并观察温度变化。
" j& Q+ Q: V% \7 F5 k1 c9 s" J2 ~2 `, v% s4 G. f: P7 M
由于产甲烧菌对温度很敏感，所以维持恒定的消化温度是一个非常重要的操控因素，需要一套稳定可靠、维护方便、易操作的加热系统。没有加热系统，消化过程仅能维持几天。
& M) _/ ^6 }5 J8 N/ b" U" N4 ~5 l9 n- J! _0 L$ K5 ]) H; ]" D
消化过程所需的总热量建立在以下基础上：
# i. g4 K2 z' F0 P4 n. f5 i3 D+ h* l \9 l2 B- K
1)污泥加热一加热进入消化池的原污泥，使其升高到工作温度的热量；9 m/ i5 F. w/ f3 w
6 Q! R; d, y4 v- b" e' L( ~6 y2)传导损失一补偿从消化油分散到周围环境中的热损失。2 c7 \# k+ E: u
$ r. a' c1 {$ L; I
(1）污泥加热6 H f, ~# }2 }; c5 d
5 Y% I" _) T* n- u) F \进入消化池的污泥温度一般都低于消化过程温度，故必须对污泥加热。污泥加热到消化温度需要的热量一般占总热量的60%以上。供进入消化池污泥加热到消化温度所需的热量诈算见下式:
) i0 S+ q% Q+ B/ r$ L& F- {
# k' X5 `6 W, j v5 n$ WQ=S*Cs*(To-Ti)
7 G& M1 l: f8 B/ {+ U c
- J q" i/ y' I$ J* \5 }# a+ F5 O! k式中 Q一污泥热负荷(kJ/d);S一污泥质量流量(kg/d);
' R1 B5 H5 I) O% f8 FCs一污泥比热容(4.2kJ/(kg.℃））；
. c* |! Q% B, R# t+ j, PTo一消化池工作温度(℃）；3 {" U: E' H* M3 |. G. ^0 P
Ti一进泥温度(℃）。
6 h3 U6 V }6 R m! s- ^
3 k, y, }2 ^6 j对进入消化池的污泥进行浓缩，降低污泥的含水率，可有效降低将污泥加热到消化温度所需的热量。8 {8 t* s# |: h4 a+ w0 V
! j+ }! V M/ l消化池的进料次数影响？亏泥加热系统的能力需求。例如，若系统设计采用24h连续进料方式，但实际在3h内就完成一天的进料，那么系统就处于超负荷运行状态。超负荷运行将导致消化池内温度骤降，重新恢复需花费当天剩余的时间。温度波动对厌氧菌不利。3 [7 b0 R7 K5 y7 T6 n+ p
' g" j( E% G5 V2 s2 U h
(2)传导损失
' a" G: ^' q' V" f _7 Z$ ~' Z/ o
弥补消化池传导损失所需热量计算见下式:! R- u3 w4 u0 T: k
! x7 G9 h5 j6 z ~
Q=U*A*(To-Ti)! J4 Y6 R1 S( `1 r7 |$ H
. o% v' U: v; o1 C* Y式中 Q一消化传导损失(kJ/d);4 [* f' \( G2 H' q! b V
U一传热系数(kJ/(d·m2·℃））；2 I: `, E; f6 v0 N# I4 Z) R+ W* n
A一传导损失的消化池表面积（m2);8 j" J, o$ D( A) ]: h3 z o
To一消化池内污泥蝇度(℃）；Ti一环境温度(℃）。
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! M& U; R+ e' w7 U1 p因为消化池内不同区域有独特的热传递条件，如传热系数或周围环境温度都不同。
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应分别计算出消化池各区域的传热损失，再各项相加估算出消化池的总传热损失。传热系数可根据美国水环境联合会的《市政污水处理厂的设计》(WEF,1998)表22-12、表22-13和《冷却和加热负荷计算手册》(McQuiston和Spitler,1992)以及生产商提供的产品信息估算。若传热损失发生在消化池某一位置，如消化池盖，则传热损失将会特别高，应考虑对该部分使用保温材料。! {, I- k z* _% g3 v+ b
, U( s+ X4 \, Q$ {11、内部加热系统
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9 d# y1 N( m$ a& L内部加热装置在消化池内部传递热量。早期内部加热装置的管道安装在消化池内墙面．混合管装有热水套，如图。
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由于加热设备和管道系统的检修保养很困难，只能在消化池放空的情况下才能进行，内部热交换法应用不多。另外，碎布条和砂石其他碎片等易在管道表面累积，不仅降低了热交换效率，还增加了清理频率。
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12、外部加热系统2 y, w+ Z3 R2 Y4 w3 K4 D4 X
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在外部加热系统中，污泥通过外部热交换器再循环，如图。
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循环泵的流速保持在l.2m/s在加热面形成紊流，减少结垢。
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! \( L% b% X' t0 B- e! x0 ~进料泵和循环泵联动，污泥进入热交换器后，循环泵即开始运行。污泥进入消化池前，对进料污泥和活性消化污泥进行混合和预热，可避免造成局部低温和污泥活性不高。进料污泥也可以通过与热交换器排出的热污泥混合进行预热。, b5 i6 ^$ b! s+ d. j$ v8 Q
( B! c0 q# x8 l# z6 z: @3 A应对热交换器的进口温度和出口温度进行监测。若两处温差明显降低，说明污泥泵、热水泵或热水供应可能出现了故障导致热交换量减少。若系统运行正常，也需检查热交换器表面是否出现堵塞或结垢问题。
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/ x9 h% [6 k: [) o2 K3种典型的外部热交换器类型是：套管、水浴和螺旋板。! Q5 g1 k" r6 R8 ?
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下面将对这3种热交换器的运行进行介绍。
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1.套管换热器 F% I2 T* ~& s8 v2 e( W& f! C
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套管换热器由弯曲排列的污泥管组成，污泥管外绕有更大直径的水管，如图。" ]+ T: O$ ^' X( L
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亏泥通过污泥回转弯头在污泥管道内来回流动，与外部水管内的热水交换热量。热水在污水管道和热水管道之间的环形间隙流动，流动方向与污泥方向相反，从而使热传递最大化。为使、污泥在管道内表面的累积最小，热水温度通常限于66℃(150°F）。应定期检测通过换热器的压力。
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压差增加说明可能出现污泥累积或结垢现象，需要清洗污泥管道。通过移除每段螺旋管末端的弯管可进入管道内部。若管道足够大能容纳“清管器”进入，也可用它 来清理管道。如果管道堵塞现象严重，那么可在热交换器前安装破碎机，打碎纤维和碎布条等容易在消化池内累积的物质。格栅也可用来去除污泥中的粗大纤维和布条。
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" o" N, U) z2 g1.管壳换热器和水浴换热器+ f6 }+ Z+ R0 c- W9 u
; D/ p# m3 j1 x1 |6 S管壳换热棒和水浴换热器由螺旋排列于热水播中的管道组成，如图。4 m/ n% X5 y2 D% c R
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, D- [% a& H3 C8 }* Z管壳换热器中，热水直接流经挡极，提高了传热效率。用热水泵在水浴锅中形成紊流，从而增强传热。同套管换热器一样，需随时检测通过精泥管道的压力以防管内结块或结垢。! `' E1 s0 f' \% A, _9 K* c/ {! i& ]* R
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3. 螺旋板换热器
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螺旋板换热器(如图)由两块金属板长条卷成的一对间心螺旋通道装配而戚。两个螺旋通道交替关闭，形成污泥和热水各自的通道。为使污泥能顺利通过通道，螺旋通道通常配有较链门。
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应定期检查螺旋板换热器的污泥通道是否堵塞。必须将分离同轴板的长条间的堵塞去除。为监控清通前后的堵塞程度，需要每天读一次压力表读数。压力差的剧增表明通道堵塞。为了有效防止堵塞，螺旋板换热器前一般装有破碎机。
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