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污泥喷雾干化回转窑焚烧工艺真实的能耗水平

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学社编辑 发表于 2019-9-3 11:37 | 显示全部楼层 打印 上一主题 下一主题
两年前就听说了浙江环兴的喷雾干化回转窑焚烧技术,当时感到非常惊奇的是,这套工艺是北京环科院王凯军总工的手笔。这位多才多艺,堪称业内的领军人物,既是当前规范与法规的主笔者,又是多项污水、污泥技术的发明人。其技术内容横跨污水厌氧处理、污泥厌氧和好氧处理,现在又进入了污泥干化和焚烧。学术领域跨度之大,业界无人能及。
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有着这种特殊的背景,这个项目获得一系列荣誉和实惠,如列入国家高技术研究发展计划(863计划),纳入《国家先进污染防治技术示范名录》和《国家鼓励发展的环境保护技术目录》,申报建设部科技示范工程,获得环保部2010年环境保护科学技术奖二等奖等,自然就不在话下了。8 r% ?/ u* C, ]$ d# Q/ j; X2tech.cn

- o/ s+ o9 z1 w+ v: E- E& Z号称“直接处理成本每吨100元”的萧山360吨污泥喷雾干燥旋转窑焚烧工程,在2010年7月的上海水业热点论坛上也被评为十大推荐案例之一。王凯军作为评选专家之一,在这次研讨会上有一句惊人之语,给我留下了深刻印象。“我个人判断,这个行业(指污泥处理处置)现在还在暴利阶段”。这句话是有所指的,它批评的是同样被评为推荐案例之一的北京水泥厂有限责任公司处置污水厂污泥热干化工程。9 Q3 N8 V' M9 M5 c2tech.cn
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从王凯军的语气中,我体会到他对自己的技术在能耗上(即处理费)有着充分的把握,因此它应该是一项在节能方面有突出亮点的技术,否则处理费不可能如此低廉。这一亮点究竟是这样的,一定是业内诸多网友所关心的。; C- q+ _2 o' I3 l9 i% e7 \# k2tech.cn

  a; f: D" Z: `" l0 _" u6 B* @
一、热平衡的真假
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1 R8 B+ Q/ F5 j$ A王凯军等在《中国给水排水》2008年24(11)期上发表了论文《新型污泥干化/焚烧技术的试验研究》,随后可在所有网路媒体上下载到的《城市污水污泥新型干化-焚烧示范工程研究》一文广泛传播,两者内容完全相同。文中给出了一个极其简化的热平衡图。从这个号称“系统能量平衡图”中可获得如下信息:8 I: v4 V) L5 k! `0 {2tech.cn

+ h& C- n2 F, J1 L7 A, F, l1)  干燥器耗热量4766300 kJ/h,污泥从含固率20%至75%,蒸发量1833 kg/h,干化净热耗621.1  kcal/kg;/ U- p  L- [' W# V" o2tech.cn
2)  干化污泥量667 kg/h,湿基热值1500 kcal/kg,添加燃煤112 kg/h,燃煤热值5000 kcal/kg,系统热量总输入1560000 kcal/h;其中,入炉污泥水分167 kg/h的耗热量433300 kJ/h,升水蒸发量热耗621.1 kcal/kg;
% w8 O: n9 R" o' Y0 f3)  灰渣热损失111427 kJ/h,灰渣量283.8 kg/h;如果灰渣比热容取0.26 kcal/kg.K的话,则灰渣出口温度仅约360度;; U4 i7 M. O: F. I2tech.cn
4)  不完全燃烧热损失229299 kJ/h,相当于输入热量1560000 kcal/h的3.5%;# u9 I* `3 C3 C- D2tech.cn
5)  飞灰量129.7 kg/h,飞灰焓4111 kJ/h,考虑了飞灰温度30度;3 H4 ^5 [1 |+ t0 X2tech.cn
6)  系统散热损失327600 kJ/h,相当于输入热量1560000 kcal/h的5.0%;. _, e9 `: j1 P2tech.cn
7)  烟气热损失677963 kJ/h,助燃空气量14000 m3/h;# s. I" S$ H0 ~( w9 J6 h4 \; g8 F2tech.cn

4 A9 u( j, W9 L4 t0 I: U) e作为焚烧工艺的热平衡和物料平衡,缺少了几个最为关键的内容:烟气量、各工艺点的烟气温度。这种所谓的“热平衡”给出的是热焓分配,而非各工艺点的状态,其目的显然是不想让人了解和校核。尽管该表在入出口热焓收支上是做平了的,但细究这些数字,我还是发现了几个问题:/ D8 j% S9 }5 g5 W9 x1 a: n4 q8 P2tech.cn
( m2 w6 I, {5 K2 c3 d2tech.cn
首先,将灰渣、不完全燃烧损失、飞灰、系统散热等四项去掉,总热量约1403832 kcal/h,除以总水量2000 kg/h,相当于升水蒸发量702 kcal/kg,从蒸发角度来看能耗极低,但这显然不是喷雾干燥所能实现的能耗值(一般均在1200 kcal/kg以上);9 z; R/ ]* b8 {2 M7 a% ^1 d2tech.cn
7 @* F4 A; c# c" d2tech.cn
其次,以环境温度20度计,干空气量约18060 kg/h;以一种典型的污泥和燃煤性质考虑(见下),要达到助燃空气量14000 m3/h,过剩空气系数需要达到7.1的水平,得到干燥用干烟气量约18700 kg/h,这里所间接透露的过剩空气系数尺度是关键点之一;' O# i: c( U& y2 v+ q7 u7 h3 J2tech.cn
' j. @) v& e  y2 b1 c2tech.cn
第三,从飞灰量、灰渣量看,如果剩余物达到413.5 kg/h,占总输入干固体量612 kg/h的67.6%,即可挥发性有机质仅32%,即使考虑3.5%的未燃尽物,这个数字也不太靠谱;当然,热损失也就不着边际;
# T1 i5 O! ^! j; X) y2 I
- [5 b! k; m* H8 x9 Z第四,根据间接推知的烟气量,即使假设干燥完毕废气温度是70度的话,该废气所携带的焓也将达1815000 kcal/h,去掉其中水分蒸发的理论焓620 kcal * 2000蒸发量,排出废气焓应在575000 kcal/h以上,但“热平衡”中给出的烟气热损失仅为该值的28%。4 L4 h( v% I5 w2tech.cn

8 t  l9 w9 l8 K7 w" K% H9 [不难判断,这个热平衡其实是个烟幕弹。从刻意“漏掉”的数据,以及这种拼凑的热焓分布看,王先生们其实不想告诉我们真相。5 M8 H7 P- I% t8 n2tech.cn

/ G2 p  s3 d8 G; W+ k/ u9 ?
二、工艺流程的变化说明什么

, G$ G# W$ G0 q& Y  `$ e+ x5 U
! m1 Y( T1 L0 x+ z# @# E距论文在学术杂志上正式发表不到半年,大规模的商业推广已经开始。在商业推广上,王凯军教授可谓不遗余力,始终冲杀在最前线。2009年5月中国水网等都刊载了一篇《我国自主产权的污泥干化焚烧技术开发成功》的新闻通稿,文章称“由浙江环兴机械有限公司联合清华大学共同研究开发的污泥喷雾干燥焚烧处理项目(注:由杭州环兴污泥处理有限公司投资运行)日前获得重大成果突破,据中国水网记者现场了解,该污泥焚烧厂日处理能力360吨/天,运行总成本约100元/吨,项目自2008年8月建成开始试运行,目前运行连续稳定,处理彻底,无二次污染,具有技术工艺具有完全的自主知识产权,技术先进、运行成本低、污泥减量化和无害化效果突出、节能效果明显等优点,在国际同类技术中处于领先水平,具备国产化能力,具有广阔的应用空间和市场潜力”。: T5 T3 U% u% c( `2 j2tech.cn
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据我调查,王凯军偕浙江环兴的老板俞其林首次对外公开推介此项目是在2008年7月21日国家环保局标准司委托中国水网在北京召开的评审会上,当时所说的是60吨试验项目。但到了2009年5月中国水网记者的“现场报道”里,就变身为360吨项目已运行了一年。水网记者新闻意识之“超前”由此可见一斑。  ]; A9 c$ E( [7 ?8 q$ k+ P2tech.cn

" Y( G* {" J: o3 h+ M4 K" v2 @       王凯军在2010年的一次“污泥干化焚烧高级研讨会”上,以《360t/d新型污泥干化焚烧技术示范工程研究》为题,再次介绍了该项目。这一次还结合了他所编写并已发布的国家《污泥焚烧技术政策》、《城镇污水处理厂污泥处理处置技术规范》及《污泥处理处置最佳可行技术》等标准规范,对自己的技术进行了质的包装。! C9 P& u! H% m3 s0 p) O2tech.cn

9 V1 }+ C' k8 t" e$ b3 F       这一次推广在技术数据上仍全部是60吨试验项目的内容,所增加的360吨项目的信息在两个方面:
5 w+ c, D+ Q3 d2 f) v$ f5 m$ A: ]. r7 l  n% _) s5 {$ i2tech.cn
1 投资4500万,热效率80%,运行成本120元/吨;
/ F7 Z3 I$ E8 h7 }! X6 Z; j2 工艺改进,包括:  s% X& _. K$ I# V) S2tech.cn

1 ^% e+ U- w5 X0 e3 }5 a5 g1)  将单一的旋风除尘器改为旋风除尘器与布袋除尘器的组合工艺;
+ L* H! _" x' G" n* F2)  将生物除臭喷淋洗涤塔从两级串联每级单层填料改为单级4层填料;0 |! `" e3 m6 O  |# G. |2tech.cn
3)  通过输送机将旋风除尘器去除的颗粒物与干化污泥混合后送入焚烧炉焚烧;
* B8 ^  Q" |7 g# W4)  将喷雾干燥器烟气进风温度从400度调整为500~550度;
) K' U- b( o4 Q& ?8 B5)  将通过热风炉预热助燃空气方式调整为煤粉与干污泥混合进料;0 R9 E5 u7 ~4 }5 z/ _2tech.cn

' G6 K: I! C* l, L$ E9 n: l* g& u/ F结合上述工艺改进内容与原专利对照,我猜想他们在60吨试验项目上可能遇到的问题如下:
, i' v% u0 q! |# G% t( r
* n" U# B8 }$ c4 S0 ]+ V& ?1)  巨大的气量,所携带的污泥粉尘极高,仅选用旋风除尘器是不够的,于是增加了袋式除尘器,以避免过多粉尘飞到后段堵塞喷淋洗涤塔的填料;
0 {' B9 Z0 R" v- s! [4 C# X2)  生物除臭洗涤塔过滤洗涤能力严重不足,难以实现除臭而达标排放;0 l0 M- W$ _# ]1 _6 c2tech.cn
3)  除尘装置收集的物料过细,直接进窑会发生局部爆燃,并未燃尽就会随烟气飞出,久之会堵塞烟道;- }+ j: q6 F3 W! B; y' g8 d2tech.cn
4)  原进风温度太低,干燥难以保障;但提高进风温度可能意味着能耗提高(后详);7 a( C6 K3 x+ m4 P2tech.cn
5)  原来的热风炉包括二燃室本都是多此一举的热工装置,当热风温度不足时,热风炉根本来不及补充热量;二燃室的设置本来是为了提高烟气温度,以保障污染物的分解,但如果不能喷液态或气态燃料,二燃室形同摆设,毫无意义;按照60吨项目的设计理念,该二燃室的存在可能只是一个通过环评的幌子罢了。
' n# R$ ^8 B0 U/ l; ^2 z$ s" c4 Y0 K5 Q2tech.cn
其实这里没有提到的还有两个更为核心的内容:喷雾干燥的打浆含固率和焚烧炉的温度。
0 c9 v9 I; u' Y2 R$ E7 W+ H( u0 |* \* S! Z4 Z$ j0 A2tech.cn
根据专利,构成进料环节的有以下机械:a) 打浆机;b)筛分机;c)储泥罐;d)高压泵;要保障喷雾干燥顺利进行,喷雾头及其相配合的料液浓度是关键。打浆从字面上看是对液体物料中的大颗粒进行破碎均质的过程,如果污泥是含固率20%,很难想象打浆机如何工作。根据业内厌氧消化的经验,现在所见到的最高含固率的污泥厌氧消化是大连夏家河,其料液的固体浓度最高为10%,其它厌氧消化项目的污泥含固率只有4~6%。
) n! o) V9 b! a; Y4 T& J# @# X( U: S! w% ?" g) W2tech.cn
浙江日报2009年11月25日对此有一描述,“污泥先经过打浆,变成流汁状的泥浆,然后通过螺杆泵输送到直径8米、高50米的喷雾干燥塔,奇妙的反应发生了:塔里设有特制的雾化器,流汁状的污泥进入雾化喷咀,变成了蒙蒙泥雾,在与塔顶550℃的热空气的接触后瞬间蒸发,含水率从80%降到15%,成为颗粒状干化污泥”。打浆的含固率应该是萧山项目真实能耗的命门所在。对这一点王教授似乎讳莫如深。' ?3 [5 R7 c% q& b2 q: j2 ^2tech.cn

, Q$ l" y  m- v3 z) ?2 C关于第二个问题,北京院杭世珺的考察报告中,专门对此提出了讨论:“现场考察时,焚烧温度达不到设计温度,此时可能有部分物质得不到充分燃烧,建议进一步研讨其二噁英产生与否的问题及其相对应对措施。建议进一步探讨喷雾干燥器及回转焚烧窑内的污泥结焦问题及其应对措施”。焚烧炉当时的炉温只有400多度,足以造成天上黑烟滚滚,杭总作为王教授的老朋友,她还能如此直率的提出此问题,可见是两者有着不同的治学风格吧。
! ~; B# x9 W1 G  \9 T- G2 w8 I! G- a! N$ J2 c: ^# J2tech.cn
通过对其60吨项目建立一个完整的喷雾干燥物料平衡和热平衡,并参照喷雾干燥器的相关文献所报道的实际参数,我终于了解了为什么萧山项目回转窑温度会严重偏低,以及这种喷雾干燥与回转窑配合方面所存在的联动关系。事实上这种较为敏感的关系,是项目存在三个以上的变量参数造成的,牵一发而动全身。
" Y( J2 T6 H0 c* y; n: [5 v/ u( X/ m$ w8 b4 L) J2tech.cn
360吨项目的新设计已经事实否定了两个热工设备的存在意义:热风炉和二燃室,污泥与燃煤在同一个热工设备中混烧,这一点与石洞口别无二致。令人奇怪的倒是,王凯军指摘石洞口项目“烟气无组织排放,二次污染严重”时,是否考虑过他自己的这套装置是否有同样的问题。
' x( {1 T/ }7 v1 }
, D% K; b/ q5 p, \& l; T从360吨项目对各段工艺都做了大幅调整看,这种工艺至少目前还远未成熟。' b5 N6 _; U; P2 l* G! u% q: N2tech.cn

4 q6 m% U+ V3 ?
三、多变量体系——牺牲稳定性为代价的工艺

2 d& d, H4 c+ t/ ?! t  L1 `& i1 K0 b6 D, k4 x. x6 X2tech.cn
采用以下原则对此项目做出了热平衡模型:干化部分,将喷雾干燥器本身视为一个封闭系;焚烧部分,将热风炉(已取消)、焚烧炉、二燃室视为一个封闭系;由于焚烧发生的位置相同,因此可采用统一的过剩空气系数;选定的燃料及元素构成如下:
6 O6 G+ `% T" F! e& g9 \. ~. E. }0 ?3 e0 [; u, u% |  w- D5 R" |2tech.cn
收到基
 
燃煤
污泥
干物质
96.00
20
水分
4.50
80
灰分
27.00
45
C
60.00
23.5
H
2.50
4.2
O
8.20
0.8
N
1.38
16.4
S
0.92
10.1
干基地位热值
kcal/kg
5250
2440
! M' j2 N) j! H* u( @0 c2 w2tech.cn
两个封闭系共存在三个变量:燃煤量、过剩空气系数和进入干化系统的环境空气(用于烟气降温)/压缩空气量(用于喷雾)。
1 \, F: i8 i0 ^7 Y& r9 S- [& g! h0 k5 }- h! U# S7 {1 N2tech.cn
污泥处理量一定,则决定系统总热焓输入的是燃煤量;试算过剩空气系数,通过燃料量就决定了可能产生的高温烟气量;这部分高温烟气量因过剩空气系数的大小,而有不同的出口烟温。当规定出口烟温必须维持在850~950度之间时,意味着必须大幅度同时准确调节过剩空气系数,否则会超温或温度不足。由于过剩空气系数是根据焚烧工况调节的,那么焚烧工况一变,将造成需要补入干化系统的环境空气/压缩空气量也跟着变化。
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如此,在三个参数间就形成了互相牵制的关系。如果改变燃煤量,另外两个都要动;如果只改变过剩空气系数,则需要动干化环境空气量/压缩空气量。压缩空气量与环境补入的空气量本来就是两个量,那么事实上这四个变量之间的互动,就构成了一切麻烦的来源。9 i( q+ A4 u: X* ~2 C) E$ n9 K) G2tech.cn

- R  z" P5 [0 T. V7 F0 s在其它干化焚烧工艺里,为干化系统补热的热工系统必须是独立于污泥焚烧炉的,这样使得干化和焚烧都是单独调节,互不影响。比如污泥湿了,则需要在锅炉中多补燃料;从焚烧炉回收的热量之多了少了,对干化的运行不发生影响;如果干化产生的干泥少了,焚烧炉输入热量减少,但它不必对干化缺少的热量做任何反应,因此两个系统之间可以做到互不干扰。4 K2 d- p6 f; ]! m$ _% R2tech.cn
喷雾干化+回转窑焚烧的工艺显然不是如此,如果湿泥含水率增加,干化热量不足,马上反应在产品干度上;产品干度一降,火焰温度马上降低,烟气量却可能没变化,于是烟温降低;当发现这个问题,系统开始干预,加大给煤量时,又需要立即也改变过剩空气系数,鼓风量一变,干化的环境空气/压缩空气如果不变,马上会造成污泥过干;如果把环境空气降下来了,说不定喷嘴压力的变化也会导致泥浆喷入的量变化……; Q/ s5 ]& \0 O) E, k, S9 z2tech.cn
( o% t; h9 p! w2tech.cn
如此这般,工艺如猫追自己尾巴一样的自动化调节难度可就太高了,系统的平稳运行恐怕很难,这就是为什么北京院专家去考察时居然连焚烧温度都上不去的原因。照理说多加点煤让温度上去是很简单的事,但在这种系统下,多加煤后,过剩空气系数的改与不改都会造成难题:改(适应了所需助燃空气量)则等于炉膛温度没改善;不改,炉膛温度上升了,但后面干化的热平衡就乱了……
# {( D- v2 a/ _- x
* v/ }' Q5 I7 d假设取干燥器的热量需求为一定值,干燥器需要某一参考温度下的定量高温烟气进行干化,而与燃料相匹配的助燃空气,要随着这种需要进行调节。理论上需要过剩空气系数7.1,但谁都知道这个系数取这么大,炉温是绝对上不去的;于是要降低此值至合理水平。但是从干化角度看它所要求的高温烟气流量和温度是一定的,因此就必须靠环境空气/压缩空气来补偿。由于压缩空气是跟着湿泥喂料走的,那么环境空气量的大小就成了唯一调节手段。但向烟气主管中混合环境空气谈何容易,它可能还会影响主管的风压,进而影响焚烧炉……
  `7 ?( P( d! r+ }$ c' y5 S这种干燥器与焚烧炉直接相连,焚烧烟气直接入干燥器的发明,在发明者的本意中是为了实现最高的热效率。* m& C3 ]8 Z/ m, m# _5 f' h" f: G7 _2tech.cn

: o( p" c/ P- X! K$ a$ T% v“没有中间复杂的加热、换热程序,大大提高了能效”,但这句话可能只对了前一半。
: ~9 k$ p) F" {4 K( m
' E! I+ T5 z1 m6 n& x2 B9 J% a
四、节能的真相

1 _, s  H& ?3 U$ V8 z( H: _  B' r) ^6 p6 Z' y4 j2tech.cn
通过热平衡分析,可以试算几组系统不同的工作状态。
  L. V7 w3 c/ |( x& U- G
1 ?# G" M3 I5 b首先,一个必要的假设,即喷雾干燥的打浆机对湿泥必须加水稀释,使浆液具有可流动性。$ P2 H8 @; K5 X( K8 V- z& V2tech.cn
, c  I' M0 |5 Y+ T& H2tech.cn
其次,选择几个基本参数并固定下来,包括:焚烧炉出口烟气温度850度;干燥器烟气平均出口温度500~550度;环境温度20度,相对湿度80%;湿泥量60吨/日,入口含固率20%,
% ?% w. d; S+ @
) f% \/ O% s' S$ r/ N, T# w0 p干燥后出口75%;干燥器出口干泥温度70度,出口废气温度80度;燃煤价格850元/吨。) E3 j( v. m# w# B4 X& l2tech.cn

& z$ N: k8 B/ m, E2 C9 s7 o5 K干燥器与焚烧炉的数据均取自王凯军的文章。
% t% N* |% U8 J1 r* [, f: ~+ n" y3 o: e+ o; i& ?, |, E! k2tech.cn
有关喷雾干燥器设计的一些参考参数引自《喷雾干燥实用技术大全》(引用只列页码)。
4 x! |* M. P5 W: x$ [- v. X: f2 d; x9 V/ S2tech.cn
关键参数
单位
1
2
3
4
5
6
7
打浆含固率
%
20%
16%
14.0%
12.0%
10%
8.0%
6.0%
燃煤耗量
kg/h
112
210
279
370
495
680
990
过剩空气系数
 
2.62
2.7
2.74
2.78
2.82
2.87
2.91
环境压缩空气量
kg/h
5200
6800
7700
8500
9500
10800
12600
干燥器入口平均温度
°C
461
471
481
499
520
545
575
干燥出口相对湿度
%
45.4%
44.9%
45.1%
45.9%
47.0%
48.3%
50.0%
干燥器入口含氧量
%
16.5%
16.7%
16.7%
16.6%
16.5%
16.4%
16.2%
干燥器传热效率
kJ/m3.h.°C
49.3
65.0
75.4
88.0
105.2
130.2
170.3
干燥器干燥强度
kg/m3.h
5.2
6.9
8.2
9.8
12.2
15.7
21.5
干化/污泥废气稀释倍数
 
4.0
5.1
5.8
6.6
7.8
9.4
12.1
吨湿泥的燃煤成本
yuan/t.wet
38
71
95
126
168
231
337
焚烧炉内烟气停留时间
sec
1.1
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
二氧化硫质量浓度
ppmw
656
584
557
540
526
513
505
折合污泥干基入炉热值
kcal/kg.DS
3564
4547
5239
6151
7405
9260
12369
' L# ]' S; }. D2tech.cn
对表中的数据解释和讨论如下:1 O& O$ L! |! E" c' [/ Z9 ?2tech.cn

9 J# O& V3 v% [& n4 F% l2 \打浆后的含固率
. Y) h2 ~' `8 L8 K! u4 i这里选择了6%至20%,其中20%实际是未稀释;
' {3 |! f' t; B- O* ?, o/ o# o3 N燃煤耗量、过剩空气系数与环境/压缩空气量三项数值如前所述是三个主要变量,通过试算得到,试算的结果使得两个系统(焚烧炉和干化)获得热平衡;
: v; s) p4 _7 J
* O4 V2 {8 E/ K% g7 M干燥器入口平均温度
# [9 B. S8 J( I% U- `- p此值也受上述三个参数的影响,稀释打浆后的含固率较高时,干化烟气甚至无法升到500度以上;这一现象很有意思,在此先不做更深的讨论了;
7 C# P" @2 C# B2 ~  p/ F9 q0 [- C7 `3 t6 `2 v6 V2tech.cn
干燥器出口相对湿度
4 T5 h- D, A' H4 R/ `# }, j这是一个很有参考意义的值,此值的高低反应了干化系统的除湿效率。我没有查到喷雾干燥出口废气的相对湿度实例,在我看来此值已相当高,因为一般所说的带式干化(同为干燥器出口温度80度)只有25%以下。
8 g* Y$ H  x! `% M* w3 k$ o/ j( H. u- o# e3 |- b" q2tech.cn
干燥器入口含氧量9 n" o/ s. c: ~9 Q* h6 ]  q2tech.cn
含氧量是一个重要的安全值。在500~550度高温下,即便是并流工艺,如果有挂壁的粉尘,仍然可能造成危险状况(结焦在杭世珺报告中已作为两个突出问题之一被提到)。如非进行这样的分析,无法得知其内部含氧量会是如此之高,喷雾干燥系统的安全性确实值得担忧。
" C2 ]1 p5 w* S/ y
/ T7 x) S- I! Z- l干燥器传热效率1 q& b& ^2 x( ?/ D) s2tech.cn
这是喷雾干燥器的一个重要参考值,一般类似粒度的物料干燥传热效率在126 kJ/m3.h.°C以内(P15),模型得到的数据印证了这一点;' @( Q( X) A0 ?: X& L  n+ r$ H3 u2tech.cn
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干燥器干燥强度
2 u+ |' e$ h: n) P6 w& j) V参考一个过磷酸钙的干燥项目,550度入口风温、120度出口风温下,干燥强度为8~9 kg/m3.h(P52);与污泥干化比较,污泥干化以500~550度风温入、80度出,干燥强度计算值达12~16 kg/m3.h,说明污泥模型对干燥强度的设计已相当乐观;
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干化/污泥废气稀释倍数0 [# w( c' X5 J  [+ y2tech.cn
根据王凯军等编制的标准,也如其在最近的推介中所特别强调的,应贯彻“特征大气污染物等体积核算达标排放原则,防止混烧或掺烧导致大气污染物稀释排放”。在萧山项目中,以污泥为来源的烟气量经过大量燃煤烟气/环境空气的稀释,已达数倍;且不说稀释数倍的气体采用一般装置是否还能检测得到,这种倒置工艺存在稀释问题,作者就从未提到;
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4 I; V& i7 o5 t* E9 i吨湿泥的燃煤成本
& O. E8 I9 \* Y8 @8 B6 x: Q6 X除了不经打浆稀释的情况外(我个人认为是不可能的),随着打浆后污泥含固率的降低,热能能耗会直线上升。无论是稀释多少,直接成本恐怕没有一个能在其所声称的100或120元/吨的以内。
( h1 c5 m% t5 U在电耗方面,打浆需要动力成本;专利中明言,它采用的是适合粘性物料的“气流式喷嘴”,根据业内的评价,这种喷嘴的电耗是其它喷嘴的6~8倍(P66),每小时100公斤料液需要22 kW装机,本项目不加打浆稀释的料液量就是2500公斤,就算其喷嘴设计特别节能,电耗无论如何会在那区区100元中占据重要的一席之地吧。
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焚烧炉内烟气停留时间
* ~# T. A0 P" o7 D. ~. z% ^根据给出的焚烧炉尺寸,我核算得到的烟气停留时间居然都不到1秒!如此设计环保项目,并敢大言不惭地对外声称“产生的烟气经过比利时国际机构检验,二噁英等气体含量均达到排放标准”云云(中国水网2009-5-11),其可信度能有多少,我就不评论了。$ j" e! e$ g, k/ l2tech.cn
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二氧化硫质量浓度2 \/ q; L! `& K; _4 F2tech.cn
由于是燃煤烟气直接进入干燥器进行干化,烟气中的二氧化硫可能在不断加湿、降温的条件下形成硫酸,由于出口的气体温度远低于硫酸露点(110~140°C),可以想见的是,该项目很可能会遇到严重的硫酸腐蚀。
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- m  f( }1 C9 i9 j. N4 W- z8 L折合污泥干基入炉热值; T" H, ~+ i  B& a9 ]2tech.cn
该值反映了一个干化焚烧体系的综合能耗。其它半干化系统一般在3300~3600 kcal/kg.DS之间。而喷雾干化+回转窑只有在不进行稀释打浆的条件下能与其它系统持平,而任何稀释都会造成能耗大大高于其它工艺组合。
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  ]! J/ ]! g( U: j6 E- j9 t, y& y4 c通过以上的分析,我确信我的模型基本上可反映萧山60吨试验项目的部分真实情况,即:干燥器的设计高度、体积、容量、热负荷等绝非为不经过稀释打浆的湿泥而设计的;由此可反证,经过打浆稀释进行的喷雾干燥,事实上有着与作者所声明的数据完全不同的能耗。8 Y* ]. S' C: r$ g! G) F2tech.cn

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五、结语
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作为科技论文,王凯军等发表在《中国给水排水》杂志上的文章提供了不真实的数据。这样做也许有避免泄密的考虑,但随后所发表的一系列低投资、低成本的商业宣传中,利用其作为国家级专家的公信力,以不实之词忽悠用户,这种做法是否欠妥?' n9 m6 t( X. y% C" F8 X8 P2tech.cn
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喷雾干燥和回转窑焚烧的组合一改全球干化焚烧的路径,将干化与焚烧的位置“颠倒”(烟气走向),使两个本应独立的系统被死死绑定在一起,造成系统必须有多个变量,由此导致运行的不稳定性。骤下“在国际同类技术中处于领先水平”的结论,是否欠斟酌?
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在其所标榜的低成本上,可以证明的却恰恰相反,在热能能耗方面它比其它典型的干化焚烧工艺更耗能。隐瞒这一真相,是否有欠诚实?
  R: V* y" H; i5 N, U" k/ D在环保方面,60吨项目的焚烧炉只设计了不到1秒的烟气停留时间,即便加上摆样子的二燃室,也远远低于国家标准规定的2秒,加之实际炉温远低于设计值,但这些均不足以妨碍其下排放达标的结论。这一结论是否经得起检验?3 o& K: O* u# F  a# u/ i2tech.cn

9 `# n* ]$ _% W* g无论取消热风炉与否,在该系统中燃煤与污泥的烟气最终混合,形成混烧机制下的污染物稀释,并因干化降温的需要而使用环境空气再次稀释,对此王凯军等在所谓达标排放的条件上从未加以声明;相反,在宣传中却对同属于煤、泥混烧的石洞口项目“烟气无组织排放,二次污染严重”进行批评,宽己严人,尤其是作为相关环境法规的执笔人,这样做是否有违公允?: I1 T/ H' M- A; X! g+ S2tech.cn
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将袋式除尘器产生的干化飞灰返回焚烧炉,是否会造成焚烧所产生的二噁英、重金属等持久性污染物在系统内的富集?经过焚烧、干化两次污染后的烟气仅经过所谓生物喷淋除臭进行处理,这种做法能否达到除臭方面的要求,尚属疑问。仅从持久性污染物本身考虑,这些污染物如果沉积在过滤器的填料中,那么这些填料是否应作为危废处置?如果全世界的垃圾焚烧商都掌握了这一低价法门,将烟气短路接入一个直接热交换回路,然后进行简化的烟气处理,那么各国已日渐完善的针对典型焚烧工艺的严格法规还有什么意义?# H0 F: H# {3 p3 y- L8 @2tech.cn
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追求节能而创新值得提倡,但如果这种耍小聪明般的“创新”,实际上是钻了标准的空子(要么没标准,要么有标准没有手段能执行,如稀释排放),最终还是以牺牲环境为代价,不知王教授作为留洋环境博士、中国标准的制定者之一,是否曾考虑过?: y# [% M) |  ?, s2tech.cn
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国外热工技术已经有150年以上的历史,环保技术和实绩在很多方面领先我国,怎么就没有一个聪明如我国专家一般的,发明这种倒置的“焚烧+干化”以节能?我想,答案其实是很简单的,这种倒置的焚烧+干化其实并不节能。国外没人这么干,是因为没人愿意这么吆喝。国人急功近利,加上竞争激烈,愿意卖假货的精明生意人是否太多?  j0 P6 w9 ^9 Y3 {$ N' X2tech.cn

8 |6 ?! g" k) K# m( {/ R环保是要有踏实的环保之心去做的,我们的专家则大多不甘科学研究的寂寞,还要在商场上大大的火上一把。套用一位网友的形容,从王凯军先生的简历看,他一直是水和环境方面值得尊敬的专家,何时练“热工”练到“走火入魔”的境界,我怀疑那也不一定是他的本意。比如那张所谓的热平衡图,真的是他本人的作品?( w- }/ E7 e  ^. o2tech.cn

0 D% Y  I9 u5 b  V8 w. g7 M! Y' F一位功名成就的学者尚如此之深地卷入环保业的商业纷争,这不能不说是中国环保界莫名的悲哀。身为足协官员、裁判员的王教授们,个个乐于安排媒体炒作包装,直至自己下场竞技,请问还有哪个队敢和他比赛?就算他犯了规,还有谁向他出牌儿?
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1 S( h6 N  T4 ~1 _# k+ N可能很多读者会问:如果喷雾干燥+回转窑焚烧真的就这100块钱一吨,如果其能耗不是真实的,难道他们愿意赔本赚吆喝不成?
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网络上早有人替我回答了这个问题:阻击竞争对手。以浙商的脑筋,不难了解其战略上的意义。公共工程其实很多是钓鱼工程,一旦政府入了他们的彀,再要退出来就难了。届时他们会有100个理由在等着你涨价,不信,我们拭目以待。5 S* \$ F8 P: z; O" U4 i  a- z2tech.cn

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