前沿关注流域：合流制雨季超量混合污水治理策略

查看全部 · 发表于 2021-4-15 07:28:47

流域水环境质量恶化、湖库水体富营养化，城镇黑臭水体是当今世界范围内水环境质量改善面临的共同挑战，造成水质恶化的外源驱动性重要因素就是人类活动加剧了污染物尤其是氮、磷等物质由固相向液相的转移、释放过程。因此，改善水环境质量的技术本质及措施就是要设法采用工程技术和运行控制措施减缓、削减或阻断N、P营养物向水体的转移与释放过程。集中式城镇排水系统由于其对雨季流量的大收集、大输送、快转输等特性，下游污水厂往往不具备超量混合污水处理能力，造成沿程溢流污染、厂前溢流或者厂内超越，给城市水系及受纳水体造成了短时冲击性污染，这是国内城市水体黑臭的直接原因，这也是我国当今进行海绵城市建设和流域治理需迫切解决的系统性难题。

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现代集中式城镇排水系统的系统性欠缺

现代城镇污水系统主要是集中式排水系统，包括合流制与分流制，但是我国很多城市现实管网情况复杂，多种管网建设模式并存，如截流式合流制等。传统集中式城镇污水系统在解决人类集聚区环境质量卫生、减缓水体污染等方面起到了重要作用。但是这种大收集、集中处理的工业化操作理念，随着城市规模的不断扩大及人口密度的过度集中，注定了集中式排水系统成为水社会循环和水自然循环链条中最脆弱的环节。

集中式城镇排水系统结构及风险点见图1。从图1可以看出，现代集中式排水系统从源头收集、过程输送至末端处理及受纳水体排放，任何一个环节出现设施损坏或突发性失效，都将可能会成为水环境的最大污染源，如转输过程的泄漏、处理过程的失效等都会造成污染物的外溢或急速释放。此外，转输过程的外水的入渗入流（Inflow & Infiltration，简称I/I）会稀释污染物导致浓度的降低和处理设施进水流量的大幅增加，提高了过程输送及污水厂处理成本。

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图1 集中式城镇排水系统结构及风险点示意

从排水系统整体结构性、系统性角度来看，以普遍的截流式合流制系统为例，一方面我国合流制管网应对雨季流量设计标准（如截流倍数）偏低，很多城市实际截流倍数不足1.0，大量合流混合污水不能得到有效收集截流；另一方面，国内污水厂按旱季流量进行设计，不具备雨季超量混合污水的处理能力，即便提高了截流倍数，污水厂也会在雨季成为限制排水系统发挥整体效能的 “卡脖”环节，势必会导致雨季管网系统沿途出现CSO溢流或在厂前溢流，因此，从城市水循环角度看，没有末端污水厂处理能力进行匹配的这种截污行为实际上是加速了污染物向水体的转移释放过程， CSO已被证明是新型微量有机污染物向受纳水体转移的主要途径之一。简而言之，上述问题可归结为集中式排水系统“源头-中途-末端”工程技术措施缺乏系统性考虑， “小-中-大”排水系统缺乏系统规划与能力衔接，这种典型的系统性、结构性问题也必然导致传统集中式排水系统在面对极端性气候条件时系统“弹性”不足，导致城市排水系统安全问题和水环境问题频发。

从现实情况看，管网系统建设和运维环节中存在诸多问题又进一步加剧了集中式排水系统存在的系统性、结构性问题。仍以截流式合流制系统为例，很多城市排水管网由于施工质量差、后期维护管理不到位，导致雨污管网、河网混接错接严重；河水倒灌，地下水入侵、雨水进入污水系统等导致各类外水严重挤占污水管道空间，有些城市外水的入流入渗比例达到16%～55%，截污干管多数情况下是满管运行，这种情况下截流倍数就已经失去了本来应有的工程意义，“满管”运行也削弱了管网对污水的输送能力，也严重稀释了污染物浓度。有研究显示，COD、N、P平均约有55%、33%、30%的污染物未经任何有效处理而在中途泄漏或在管道内被去除。在满管流条件下，管内污水流速偏低，导致污水中颗粒性有机物发生沉积；进一步，满管运行导致管网在雨季失去在线存储能力，而国外案例研究表明，管网I/I率较高直接与CSO量呈正相关，即入渗入流量升高还会直接影响CSO。对于地下水位低的城市，存在管内污水的外泄，对德国莱比锡市的合流制排水系统监测研究显示，研究区域约9.9%～13%的旱季流量直接外泄到地下水，对地下水造成污染。综上，应该以系统性思维评估管网自身问题给整个排水系统带来的全局性影响。

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传统集中式城镇排水系统改进思路

基于上述分析，从流域治理视角看，现代集中式城镇卫生系统整个链条中存在诸多风险环节，加之这种“收集-转输-处理-排放（或回用）”水的社会循环过程都是以高昂的投资和运营成本作为支撑，从环境风险及经济性角度而言，如不解决上述问题，只是承担流域范围内径流量的快速转移，传统集中式排水系统是不可持续的，为此，需要更新思维，亟需构建以可靠性、弹性和可持续性为基本特征面向未来的现代城镇排水系统，传统快速收集、快速释放的城镇排水系统在流域治理理念下各要素面临结构性、系统性重构。

具体来说，解决未来水环境问题，需要系统性思维，以流域为尺度，在流域“点-线-面-体”不同尺度上，从“量”“质”两个维度系统思维，以可持续性为基准原则，进行顶层规划、系统设计，从水社会循环链条各个环节入手，定量化水质-污染源-排水系统之间的关系，从而科学构建面向未来实现可靠性、弹性与可持续性相统一的城镇排水系统。具体工程技术措施方面，着眼污染物在集中式城镇排水系统中产生、输送与转化轨迹，需要对“管网-泵站-过程调蓄（处理）设施-污水厂”沿程各要素匹配性进行系统性评估，需要从“用户控制-源头分离-收集管网完善-污水厂处理及资源回收-排放过程控制“各个环节进行系统性规划。通过工程技术措施或管理手段尽最大可能减少或降低污染物在输送过程中的渗漏或降解，有效规划与实施排水管网的入渗入流、施工排水控制，削减污染物在排水管网系统输送过程中的渗漏及通过各种排口向水体的转移，使污水厂成为污染物最终的受纳、处理或资源回收场所。

基于上述过程及原理分析，除了采用LID等绿色基础设施源头对雨水进行削峰和削减污染物浓度外，中途分散式调蓄设施构建，管网输送环节通过工程技术措施修复漏损管道、混接错接进一步削减入渗入流量以外，应该尽最大可能充分利用管网系统的在线调蓄，并在末端提高污水厂雨季处理能力。

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雨季污水处理厂流量特性

污水厂进水流量通常包括污水基础流量(Base Wastewater Flow，简称BWF)和入渗流量及雨水入流量。美国EPA相关报告中将I/I区具体分为入流入渗量（Rainfall-derived infiltration and inflow，RDII）和地下水渗透量（Groundwater Infiltration，GWI），也就是说雨天污水厂进流分成三部分，即BWF、GWI和RDII，其中BWF主要指来自住宅区、商业、工业和政府机构的生活污水和生产废水，BWF与GWI共同组成了旱季流量（Dry Weather Flow， DWF）。而研究显示，GWI与年降水量也有显著的线性关系。以美国温斯顿塞勒姆市Elledge 污水厂2010年9月30日降雨其上游管线流量变化曲线为例（见图2，图中1gpm= 0.23m3/h，1in=2.54cm），说明雨季合流制系统进水流量的组成及降雨影响。从图2可以看出，降雨情形下，合流制管网雨季进水峰值流量受降雨影响较为明显，存在显著的雨水效应，也就是RDII周期，这期间污水厂承受短期的冲击性流量，流量峰值系数达到2.66。通常，欧美污水厂雨季设计流量一般是旱季的3～8倍。

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图2 美国Elledge WWTP上游管线在2010年9月30日降雨时的流量曲线

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雨季超量混合污水治理策略

4.1源头减量

近些年海绵城市建设尤其是源头LID、蓝-绿基础设施（BGI）实践表明， LID、BGI等措施可以就地削减区块峰值流量20%～90%，展现了源头设施在雨季通过源头控制和滞留对排水系统削峰、错峰方面的作用。除此以外，BGI等措施与灰色设施的结合还能削减污水处理过程温室气体的排放并降低污水厂的运行能耗。除此，前已述及，集中式排水系统尤其是合流制排水系统，提升对污染物的收集与去除效率，重要的措施是逐步控制管网的I/I、清污分流，降低外水的比例，降低管道运行液位，进一步提升管网的流速和污染物的浓度，提高脱氮除磷效率，降低碳源、除磷等药剂的使用。

4.2中途过程控制及径流分担

对于雨季峰值流量的管控，中途径流分担机制非常关键，中途径流分担措施之一主要是让下水道系统腾出空间，发挥管线的在线存储能力，或通过综合经济技术比较构建经济合理、规模适度的集中式或分散式调蓄设施。

中途调蓄可以建设在线或离线调蓄设施（调蓄池、深隧等），也可利用管网在线调蓄。调蓄池或者具有处理功能的高效调蓄处理池（Retention Treatment Basin，简称RTB）在北美、欧洲等发达国家得到比较广泛的应用，不仅可以在雨季峰值流量期间进行调蓄，减少CSO频次或溢流总量，而且将处理功能与调蓄功能相结合，可以有效削减污染物。加拿大Stantec公司研究发现，RTB在上升流速达到11m/h时，通过投加聚合物经过物化处理对SS的去除率可达到80%。我国近些年也对调蓄池进行了功能拓展和技术革新，如将调蓄功能与生物处理功能相结合，不但削减了SS、TP，还进一步削减了BOD5和氨氮，可以原位实现CSO或者初雨的处理就地排放，而无需雨后泵送到污水厂进行处理，实际上这也是我国很多城镇污水厂在当前尚不具备雨季峰值流量处理能力时的一种中途截流就地处理模式的创新。管网在线调蓄通过欧美多年的实践应用已被证明是最经济的方式之一，可以有效降低CSO和污水厂前溢流。

但国内很多地区下游管线满管运行，导致管内流速降低的同时，也失去了雨季峰值流量的在线存储空间，因此通过削减入渗入流量、降低外水进入，控制城市外河道运行水位等综合措施的实施进一步降低污水管网运行液位控制，可以为雨季峰值流量腾出在线存贮空间，以“空间”换“时间”，这是发挥管线调蓄能力的基础。此外，对于径流的过程控制，重要控制点是通过对不同汇水区域的管网系统采用分布式流量控制，控制上游管线的流量向下游主干管网的输送速度，从而对污水厂流量起到削峰作用。该方式在欧美发达国家被证明是经济有效的办法，例如美国南本德市基于大量的监测数据，对管网关键位置的阀门进行动态控制，当水厂达到最大处理能力或管网达到最大输送能力时才允许溢流，从而实现了对管网在线存贮空间的充分利用，减少了灰色设施的投资。

4.3 末端采用污水厂雨季峰值流量处理

源头与中途措施的结合，基本目标是最大程度上削减外水进入市政排水系统，在大部分城市，现有的排水系统实际上面临系统重构，提高源头削减、过程调蓄与错峰削峰的流量控制能力。但是，对于超标雨水，上述新型排水系统布局只是从有限的空间和时间上减缓了峰值流量到达污水厂的时间，最终雨季峰值流量依然是污水厂面临的技术和运行难题，因此，如何构建污水厂的峰值处理能力，是我国多数城市未来改善水环境质量的“迈不过去的坎”，笔者结合国外成功案例及自身实践，总结并提出如下建议和对策。

4.3.1关于污水厂处理能力的确定

在英美发达国家，不论是排水体制采用合流制还是分流制，污水厂处理能力表征和确定与我国标准规范完全不同，如美国明尼苏达州根据不同情况确定了不同的污水厂设计流量指标：旱季月均流量（ADW），雨季月平均流量（AWW），雨季小时峰值流量（PHWW）和雨季瞬间峰值流量（PIWW）等，且如果PHWW/ADW > 3，需要考虑进水流量调蓄或处理工序的均衡措施。污水厂除了处理旱季流量，还同时预留雨季流量处理的能力，以美国北卡罗来纳州Muddy, Elledge, South Fork Basins三座污水厂实测值为例，年、月、日、时各自对应的峰值系数汇总见表1。可以看出，美国污水厂处理能力具有很大的弹性和空间。相反，我国污水厂处理规模的确定，并没有考虑雨季峰值流量的处理，而仅仅是按照分流制水量估算原则考虑了综合生活污水量变化系数K，跟发达国家相比，《室外排水设计规范》（GB50014—2006，2016年版）给定的K值偏低；其次，污水厂构筑物设计流量并没有考虑雨季峰值流量的处理，导致雨季超出污水厂设计规模的混合污水在厂前或者中途管线形成CSO溢流，这是我国黑臭水体的直接原因。与此同时，国内近些年治理水体黑臭及海绵城市建设中很多城市实施了沿河截污，并提高了截流倍数，但是污水厂的处理能力却没有与之匹配，目前污水厂对峰值流量处理的缺失，已经成为新形势下改善水环境质量的瓶颈。

表1 美国Muddy, Elledge, South Fork Basins三座污水厂年、月、日、时峰值系数

项目	年均值峰值系数	月均值峰值系数	最高日峰值系数	最大时峰值系数
Elledge 污水厂	1.14	1.22	2.67	3.27
Muddy 污水厂	1.18	1.26	3.01	3.53
South Fork 污水厂	1.14	1.26	2.67	3.37

4.3.2雨季峰值流量处理措施

①物理-化学处理

物理-化学处理工艺在欧美污水厂处理雨季合流制峰值流量中得到广泛应用并有多年成熟经验，近些年我国个别城市如上海、昆明也开始了采用化学强化一级处理工艺处理合流制混合污水的实践，生产性试验表明，在优化药剂选型配比及工艺高效运行情况下，化学一级强化处理效率可达到“COD为50%～86%、 BOD5 为50%～70%、 SS为 60%～90%、 TP 为70%～90%”，但对TN、NH3-N去除极其有限。通常做法是旱季流量全部经过生化二级处理工艺，雨季峰值流量则通过与二级生物处理段并行的辅助处理设施进行处理（见图3）以去除污水中的SS和一部分BOD5，主要的处理工艺有传统化学一级强化处理（CEPT）、高效澄清池等，近些年一些专有工艺如高效沉淀池HRC（威立雅Actiflo®、苏伊士DensaDeg®）、Aqua-Aerobic Systems公司高速滤池（AquaPrime™）、磁混凝沉淀（CoMag®）以及压缩球过滤（CMF Media）。一些常用峰值流量处理工艺设计参数见图4，上述工艺可以有效去除部分SS、BOD5和TP等，加载絮凝工艺甚至对CSO中疏水性有机污染物可获得50%～80%的去除率，未来“物理-化学处理”工艺将继续向集约化、高效、与生化工艺相结合的方向发展。

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图3 可用于雨季峰值流量处理的处理单元

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图4 用于峰值流量处理的高效澄清工艺设计参数选择图谱

需要进一步说明的是，单独建设化学一级强化或者峰值流量过滤单元，导致投资过大和旱季设备闲置问题，因此，设计中可以考虑这些设施实现旱季雨季“双重应用模式”，旱季用于三级深度处理，雨季用于峰值流量处理，分别可以用于改善出水水质或改进能耗，运行灵活，设计和运行模式见图5。

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图5 高效沉淀或高效过滤工艺旱季-雨季“双重应用”

来源：中国给水排水 2020年第8期，题目：流域治理视角下合流制雨季超量混合污水治理策略；作者：刘智晓

给水排水 · 发表于 2021-4-15 07:31:44

美国Aqua-Aerobic Systems 公司从2012年就开始将Pile cloth滤池两用于CSO和污水厂三级深度处理，Tomahawk Creek WWTP将其用于初级过滤，也取得了很好的效果，这为提高这些设施运行灵活性和提升运行效率提供了重要的范例。

②分点进水（Step-feed）工艺

Step-feed工艺独特的多点进水特性使其拥有了天然的应对峰值流量的优势，实践证明，在雨季采用分点进水工艺可以大幅度提高生化工艺的处理能力，分点进水工艺不但可以通过生物池沿程多点配水方式实现雨季峰值流量的提升，而且避免了传统工艺生物池首端单点进水导致峰值流量期间因二沉池固体负荷陡升可能引发大量活性污泥的可能溢出。美国在这方面有非常多案例和成功经验，如俄亥俄州Akron市再生水厂通过采用Step-feed工艺，并通过对二沉池进行水力学性能改进，雨季峰值流量期间二沉池水力负荷达到了3m/h，处理能力由41.6×104m3/d提升到97.4×104m3/d，同时出水BOD5、SS、氨氮、TP等指标达到了当地的环保排放标准。由于分点进水效应，使得生化池前端可以储存高浓度的MLSS，雨季模式，在生化系统对MLSS总保有量不变甚至提高的情况下，可以降低二沉池进水MLSS浓度和固体负荷率，进而可有效提升二沉池水力负荷。纽约Wards Island 污水厂湿两季不同运行模式下MLSS在反应池各区段的分配及污泥总量见表2，并以该厂采用分点进水工艺处理雨季峰值流量示范项目为例，说明采用分点进水工艺如何在干季、雨季切换两种不同的运行模式，具体见图6。

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表2 Wards Island污水厂干湿两季生物池各段MLSS及污泥量分布

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图6 纽约Wards Island污水厂干湿两季生物池运行模式切换示意（PE:初沉池出水；RAS：回流污泥）

分点进水工艺用于雨季峰值流量的处理在发达国家得到重视研究和应用。例如，日本的“3W”法本质上也是分点进水工艺，“3W”在日本用于污水厂雨季流量的处理，雨季处理能力为3Q（Q为旱季日均流量），其中1Q 通过生物池完整处理过程，其余2Q则从生物池后端接入。此外，雨季Step-feed工艺选择在末端进水就实现了接触-稳定工艺的运行模式，也是欧美污水厂处理雨季峰值流量的常用的运行方式。分点进水工艺主要的技术要点是基于不同季节水温和水量变化，如何进行进水点的选择和水量的分配，在获取构筑物最大去除能力和高效去除污染物之间找到平衡。

③侧流活性污泥工艺

侧流活性污泥工艺在丹麦和瑞典等北欧国家具有比较多的应用案例，侧流活性污泥工艺集合了吸附-再生工艺、Step-feed及活性污泥发酵工艺的各自技术优势，不但可以实现雨季峰值流量处理模式，而且侧流活性污泥池在雨季存储了大量MLSS，还能进一步通过硝化、反硝化和厌氧发酵，实现低C/N比污水的强化脱氮除磷，更加适合我国国情。侧流活性污泥工艺运行方式灵活，旱季模式雨季模式切换方便，旱季可以强化脱氮除磷，雨季可以作为活性污泥存储，实现峰值流量期间高浓度活性污泥在侧流池ARP池的“离线”存储（见图7），雨季峰值流量期间可以有效降低二沉池固体负荷提升处理能力同时，还能通过“主流-侧流”这种“主-辅”反应器联合模式强化除磷脱氮，根据实际项目经验，侧流活性污泥工艺利用存量设施并保持原排放标准情况下在雨季可以进一步提升30%～60%的处理能力（个别项目处理能力提升达100%），而无需新增曝气池池容，只需要对已有生物池池容进行功能划分和管道的重构。美国劳伦斯市Wakarusa再生水厂创新性将3段式氧化沟池型与侧流活性污泥发酵（S2EBPR）相结合，实现了雨季峰值流量3Q（Q为旱季平均流量）的处理能力，无需滤池和化学除磷，实现出水稳定TP<0.2mg/L，NO-3-N< 8mg/L，侧流活性污泥工艺与传统活性污泥工艺的结合彰显未来应对雨季超量混合污水的弹性与稳定性。

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图7 侧流活性污泥应对峰值流量运行模式

④活性污泥快速生物吸附-高效澄清工艺
活性污泥生物吸附-分离实际上是高负荷活性污泥法与高效固液分离技术的融合，目前商业化的工艺包如威立雅的BioActiflo®、BioMagTM等。威立雅的Actiflo®物理-化学处理技术优势是快速实现对SS的高效去除，对BOD5也有一定去除效果，如在此基础上将一部分活性污泥引入峰值流量处理设施，可以利用活性污泥快速吸附与生物降解功能，进一步提升对SS、BOD5的去除效率，是生化过程与高效物化分离技术的组合，其技术优势就是雨季峰值流量可以实现短HRT下较好的活性污泥生物处理效果（BOD5去除率≥85%、SS去除率为90%～98%）。活性污泥吸附-高效分离工艺在美国已经有多个项目在建设和运行，具体工艺设计有不同的实现方式，不会导致旱季主体处理构筑物的能力过度闲置。以美国CH2M HILL公司完成的Creek WWTP污水厂雨季能力提升项目为例， Actiflo®实现了“一池两用”（见图8），雨季峰值流量一部分以Setp-feed模式进入生物接触池（停留时间为28min，MLSS为700～1500mg/L），然后泥水混合液至BioActiflo®进行泥水分离，雨季模式下二沉池出水直接进入滤池；旱季切换运行模式，生物吸附池作为生物池一部分，出流至二沉池- Actiflo®，此时Actiflo®是用于三级深度处理的物理-化学过程，没有活性污泥分离作用。该项目2018年进入调试，三个月的运行数据表明该工艺对BOD5的平均去除率达到90.5%。

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图8 高负荷生物吸附-分离工艺在旱季和雨季的运行模式切换

给水排水 · 发表于 2021-4-15 07:33:47

4.4厂-网联调联控技术（RTC）应对峰值流量

应对城市雨季峰值流量，仅靠灰色基础设施（调蓄池等）不仅投资大，运行成本也不经济，同时要发挥硬件设施之间的协同联动性。如何发挥排水管网、排水设施与末端污水厂之间的联动，20世纪90年代开始，美国、德国、丹麦等国家在该领域进行了大量研究和实践，基于“管网-处理厂”系统集成化管控角度，采用实时控制（Real Time Control, 简称RTC）技术进行“厂-网”联调联控，充分通过“硬件-软件”组合提高或发挥“厂-池-站-网”的匹配性，可以有效提高系统空间容量和处理能力的使用率，在同等条件下减少合流制溢流污染和内涝风险、提高污水处理率，实践证明了RTC技术对提高城市排水系统弹性的优势，在不增加现有主要设施的基础上，可实现对CSO溢流量减少23%～100%的目标。为更好地规范和指导RTC项目的实施，德国水协会于2005年发布的《排水管网实时控制规划框架》中包括了排水管网实时控制项目规划的步骤、可行性评估的要求和关键环节的具体要求等内容。美国环保署于2006年发布了《城市排水管网的实时控制》，提出要依据采集的现场监测数据，动态调整设施设备的开关状态和运行参数，以达到晴天（提高污水处理率）和雨天（减少CSO和内涝）的运行目标。不同城市水系统厂-网实时控制案例见表3。

表3 部分城市水系统厂-网实时控制溢流效果及频次

项目	现状问题	控制设施	控制效果
科灵	降雨强度逐年增加，强降雨下内涝和合流制溢流问题严重	泵站，子片区出水闸门	35% 溢流频次削减，少于10次/a； 40% 污水厂溢流量削减；减少中心城区调蓄池规模
罗马	降雨时污水厂峰值过高，存在合流制溢流问题	堰	本地RTC,1%～46% 溢流量削减；全局RTC，2%～100% 溢流量削减
柏林	合流制溢流及带来的水质问题	泵站，堰，溢流管改造 + k+ J" E- O0 D	14.1% 溢流量削减； 10.4% 溢流负荷削减；一定程度上减少内涝
卢森堡	合流制溢流严重，降雨时污水厂负荷量较大	泵站，调蓄池阀门	20%～80% 溢流量削减
赫尔辛堡	合流制溢流及其带来的负荷问题严重，溢流频繁，污水厂峰值过高	CSO泵站，堰	CSO泵运行时间缩短；溢流频次降低；污水厂高位平稳运行； 40% 溢流量削减潜力
哥本哈根	合流制溢流问题严重，有内涝问题，现有设施的利用率不高	闸门，泵站	50% 以上的溢流量削减

实施RTC策略主要是解决“厂-池-站-网”的匹配性问题，使得排水系统中各组成要素如管网、泵站、调蓄池和污水厂等在系统目标约束条件（溢流频次和溢流总量等）下实现雨污水收集、转输、调蓄和处理能力的相互匹配，实际上这也是我国近些年大规模沿河截污后面临的共性问题，“源头-中途-末端”没有实现能力的有效协同，快速化的工程实施又进一步加剧了各要素之间的不匹配性。目前，我国很多城市“厂-池-站-网”的匹配性存在很大问题，严重制约了水环境质量改善，具体主要体现在：①存量设施在线存储能力雨季没有充分释放和发挥；②降雨期间上游径流量无有效管控下对下游形成冲击负荷，缺乏中途径流分担机制；③上游排水系统收集能力与污水厂处理能力不匹配；④多种原因导致的调蓄池、泵站作为“承上启下”节点，面临上游管网收集和下游管网输送能力不匹配的瓶颈制约。因此，成功实施RTC策略，重要的前期基础性工作就是进行排水系统要素匹配性分析，发现、识别系统的瓶颈并定量评估，制定改造方案以提高系统的匹配性，在对瓶颈的识别分析基础上提出改造方案，统筹制定、调整RTC调度规则。

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雨季混合流量处理面临的法规、标准制约分析及建议

目前我国尚未在法律、法规方面出台对雨季峰值流量进行处理的要求和规定，美国在联邦法规、EPA历年出台的CSO控制策略中对污水厂雨季峰值流量的处理均有明确定义和约定原则，且随着水环境质量提升和管理实践的不断丰富，美国EPA也在与利益相关方协调试图不断更新上述规则，为了鼓励污水厂雨季多处理峰值流量，美国1989年就出台了CSO控制策略，USEPA 1994出台的CSO控制政策中明确提出了“Nine minimum control”，即“九项基本控制措施”，提出要发挥污水厂存量设施的最大化处理能力，对雨季超量混合污水或峰值流量进行处理，要求对合流制管网雨季收集到的85%的流量进行处理，这样相当于控制CSO溢流频次4～6次/a；对超量混合污水厂可采用“附加处理”措施。需要说明的是，一些用于雨季超量雨污混合流量处理的高效物-化处理工艺如EHRT，投资更省，作为集约型“非生物处理的二级处理”工艺，其出水可以获得同样的“二级处理”效果，出水在与生化处理出水进行“掺混”最终经过消毒后排放，这是有利于合流制系统减少CSO对环境的污染。值得进一步指出的是，在分流制污水系统（SSO），这种“掺混”的做法在美国持续多年存在争议，美国EPA对CSO同意“掺混”解决雨季峰值流量问题，但对SSO并没有明确法律政策。2013年美国联邦第八巡回上诉法院裁定，SSO使用非生物处理工艺处理峰值流量与经过生物处理的流量进行掺混并且达到排放标准是合法的，但该裁决只适用于第八巡回法院管辖范围内的7个州。美国在污水厂峰值流量处理政策方面已经有了数十年的积淀，虽然各州政策和做法不尽相同，但是都是鼓励对雨季峰值流量进行必要处理。因此，我国亟需出台这方面的法律法规，真正确立支撑“网-厂-河”模式的法律法规基础，从立法角度提倡和鼓励市政污水厂在雨季发挥设施最大能力对超额流量进行处理，最大程度削减CSO和向环境排放的污染物。

其次，在排放标准层面，目前我国的排放标准、取样约定及考核方式不利于雨季峰值流量的处理。欧美发达国家一般是基于流域TMDL理念下的排放许可证制度，采用周均值、月均值进行考核，而我国采用日均值考核，实际执法时往往采取瞬时值或实时在线仪表监测值。由于进水条件等多种原因导致的对生物处理工艺的干扰并引起出水波动性，为了稳定达标运行单位不得不采取更加保守的运行模式对污水厂进水流量和工艺参数进行严格调控，日均值考核模式实际上大大提高了污水厂建设投资及运行成本，这种考核方式在技术层面和运营层面都制约了污水厂雨季进行峰值流量处理。尤其是雨季峰值流量处理设施往往是物理-化学强化一级处理，即便采用部分活性污泥工艺处理峰值流量出水也会存在短时不稳定现象，按《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918—2002）一级A考核或者近些年出台地标考核，会存在达标风险。因此，为激励污水厂对峰值流量进行处理，除了政策法规支撑外，执行层面建议可以借鉴欧美国家，在排放标准上要调整目前的日均值考核方式，可采用周均值和月均值水质达标考核方式；或者各地因地制宜单独制定针对峰值流量的排放标准和指导性处理技术路线，如昆明《城镇污水处理厂主要水污染物排放限值》征求意见稿中，明确雨天污水厂处理量超过设计处理规模1.1倍时，超量溢流污水经一级强化处理，设置单独排放口，但超量污水处理并不对NH3-N、TN进行要求，出水执行E级排放标准，BOD5为30mg/L,COD为70mg/L, TP为2mg/L。针对合流制雨季超量混合污水制定单独排放标准和审批单独排放口，这样有利于鼓励污水厂多处理峰值流量，降低溢流排放量，促进水环境质量的持续改善，真正实现流域治理理念下的“网-厂-河-湖”综合治理体系。