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关于SBR工艺充水比m 与总回流比R

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学社编辑 发表于 2019-9-13 09:45 | 显示全部楼层 打印 上一主题 下一主题
SBR 池的充水比与总回流比可定义如下式:
* K) Y* n# S" v. g
! L9 Y& G2 m: \$ n 环境学社1.jpg   W+ A/ m3 Q. c1 |4 y2tech.cn

- V9 h8 B; `8 ~! a4 e! u式中:V--SBR 池有效总容积,m3;5 e0 L( I+ Z! k/ n( y2tech.cn
     QT--一个周期内所要处理的水量,m3;
$ X8 e: y6 I- F) D& p
- `6 ^1 k5 A+ X                QT=Qh *T=Qd*T/24                       
2 A2 V* @; b# O, F7 {
* N) ?2 `4 X& [' Q0 \/ i. l     Qd 、Qh--设计规模的日流量与平均时流量,m3/h ,Qh =Qd/24; % l, Y" T( j5 g9 Z3 e环保之家[2TECH.CN]-专业环保技术交流门户!
6 K, B7 V2 {/ M* f8 k+ a( m8 K     T--SBR 的运行周期,h 。0 \* x( \0 |6 u8 ^2tech.cn

) D( o: P2 r+ Z% _( W* j) `1 h开始设计时,除 Qh 与进出水水质已知外其他参数都无法确定,根据经验先假定 m 值进行试算是一种方法,但不科学。其实充水比应像连续流确定回流比一样根据脱氮的要求,由NO3 -N在系统中的平衡条件来计算。
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+ t( Y* [& ]2 i: a! c; t目前我们的设计计算方法主要还是污泥负荷法,这是一种半理论半经验宏观控制的计算方法,已有许多成熟的经验,通过总结已列入到室外排水设计规范生物脱氮、除磷相关的条文中。9 [3 D% s  X; L" e4 u2tech.cn
: w& D4 w1 F0 u; J2 d2tech.cn
根据这一方法,我们可以从经处理排出水量 QT 所去除的总氮中扣除排放剩余污泥中的含氮量之后,应与存留在池中的泥水混合液容积(1-m)V 与其NO3 -N 的浓度Noe (=Nte -Nke)乘积所确定的NO3 -N 总量相等,该NO3 -N 在缺氧时段被反硝化是总氮被去除的原因。由此可得:) U1 h  ^  T# U1 x2 s  _2tech.cn

) i- R) b- G: d& C  {/ g4 S4 ?/ R0.001QT(Nti -Nte )-0.001QT(Si-Se)Y*0.12=0.001(V-QT)(Nte -Nke)+ p' @, ~% Y! j) ^/ \2tech.cn

& c: c  m7 l$ ]7 @) U1 a等式两边同除以V,再将式<1> 代入求解 m 便可得:
* ^7 g+ Y. Y& {1 R# L1 E, m! }3 w/ o: ^" C# W' j2tech.cn
环境学社2.jpg
( s' F9 ?6 `3 ?# d% Q, w/ \3 G, |5 q8 I% d' W2tech.cn
式中:Nti 、Nki--进水总氮与凯氏氮浓度,mg/L ;      
6 z- i: K% l! ]  V- t$ a3 V      Nte 、Nke 、N0 -- 出水总氮、凯氏氮与硝态氮浓度, mg/L;
/ U$ O  D8 Y2 r( A* z5 @      Si 、Se--进、出水的 BOD5 浓度,mg/L;
" L, T: h3 E  [( P$ \, K. T3 l      Y--活性污泥中微生物有机体的净产率,kgVSS/kgBOD5, 计算公式详见规范; 3 ~4 G+ f" h) |2tech.cn
      0.12-- 微生物有机体中氮的含量比。& P$ z% |3 e: ~. r; h2tech.cn
0 E% N. S+ j& P  z9 C; y: ~5 U( N; Z2tech.cn
式<2> 所得m 是达到脱氮设计要求的理论上的最大充水比,相应的R 为最小的回流比。如果期望取得更好的脱氮效果,则应进一步减少充水比。有了计算的 m 值,便可在规范所推荐的范围内确定所需要的充水比。但应清楚,减少充水比就会增大池容V ,增大投资。
6 O9 H9 b$ u: f( d3 E
/ t: Z0 b/ I5 t  G% r同时也会使出水参数在式<2> 中原有的平衡关系被打破,要在新的条件下建立平衡,由于 m 减小在每周期处理水量QT 不变的条件下,反应池的容积V 增大,污泥浓度X 不变,则污泥总量增加,反硝化能力增强,反硝化的时间缩短,如要求出水NH4 -N 指标不变,则出水的总氮Nte 浓度将进一步降低,可由下式估算:5 V5 ^& n, C3 U) K2tech.cn

& ?( F' T8 m- E1 U" {7 S) n 环境学社3.jpg 0 R# h1 h; X" W: r" r2tech.cn
2 S0 y+ w; \3 |: T0 |2tech.cn
如果期望反硝化的能力不增加,处理的NO3 -N的总量不变即Nte 不变,可由降低 X 浓度来实现,由于 m 减小,V 增大,回流混合液量增大,相应出水的 NH4 -N浓度可以提高,可按下式估算:, m5 i; \& m; V2 H$ V2tech.cn

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0 T" Q+ U* `- \+ @2 V& }' a! n& z3 q$ G- t! @1 ~" W6 Y2tech.cn
如果要想给处理系统的处理能力留有余地,必须在计算中所取的进、出水参数及所取的闲置时间上留有余地,靠大幅度的降低充水比 m 是不可取的。在计算过程中为取得合适运行周期T,可用改变m 来调整反应时间。对于不存在脱氮除磷要求的工业废水处理,m 的取值可根据其他条件确定。
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