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关于SBR工艺充水比m 与总回流比R

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学社编辑 发表于 2019-9-13 09:45 | 显示全部楼层 打印 上一主题 下一主题
SBR 池的充水比与总回流比可定义如下式:
- p6 j7 |; [; e& \) U& l) i' A- ?! L. l% k4 |: D" r8 P2tech.cn
环境学社1.jpg
) a  d* {$ Q: N( u
: f; ^- j+ ?, B; V: j3 I+ d5 O, l, w式中:V--SBR 池有效总容积,m3;( ~: D' L7 e+ w8 n2 h- |2tech.cn
     QT--一个周期内所要处理的水量,m3;5 C7 {' ?" j5 }4 H% f( ?/ m2tech.cn

/ Z# S( Y4 C( K/ _1 i3 e$ x% V                QT=Qh *T=Qd*T/24                       
/ n0 r5 [  H7 q! U0 \4 x; r: g! Z" V. Q& m1 K* [2tech.cn
     Qd 、Qh--设计规模的日流量与平均时流量,m3/h ,Qh =Qd/24; % l, Y" T( j5 g9 Z3 e环保之家[2TECH.CN]-专业环保技术交流门户!
1 O* w' m1 U/ {  n! L0 R     T--SBR 的运行周期,h 。$ q- D& k9 }5 r2tech.cn

, f6 U3 e- }: U  N% z' y开始设计时,除 Qh 与进出水水质已知外其他参数都无法确定,根据经验先假定 m 值进行试算是一种方法,但不科学。其实充水比应像连续流确定回流比一样根据脱氮的要求,由NO3 -N在系统中的平衡条件来计算。% v3 `7 [% ?6 V7 c2tech.cn

# @! @0 A% w6 f6 e9 e& a目前我们的设计计算方法主要还是污泥负荷法,这是一种半理论半经验宏观控制的计算方法,已有许多成熟的经验,通过总结已列入到室外排水设计规范生物脱氮、除磷相关的条文中。
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" T6 o+ h7 V2 p根据这一方法,我们可以从经处理排出水量 QT 所去除的总氮中扣除排放剩余污泥中的含氮量之后,应与存留在池中的泥水混合液容积(1-m)V 与其NO3 -N 的浓度Noe (=Nte -Nke)乘积所确定的NO3 -N 总量相等,该NO3 -N 在缺氧时段被反硝化是总氮被去除的原因。由此可得:+ Y; R0 d7 o2 _6 Y" t1 J2tech.cn

2 j/ n4 {* B  P0.001QT(Nti -Nte )-0.001QT(Si-Se)Y*0.12=0.001(V-QT)(Nte -Nke)" f. b5 d8 B$ j+ K  E2tech.cn

- f+ e& `8 u, U8 E等式两边同除以V,再将式<1> 代入求解 m 便可得:
- Y( v; x, j! h9 J$ U4 Y
7 U9 b5 u  t/ {5 D( f 环境学社2.jpg
9 u8 Y* O: M  S/ H  U& r. _: n  ]* d0 }4 Q% v* K. T* J" l% h4 [" e2tech.cn
式中:Nti 、Nki--进水总氮与凯氏氮浓度,mg/L ;      / ]  z) u' P/ X# G- z* x/ a7 B5 J3 {2tech.cn
      Nte 、Nke 、N0 -- 出水总氮、凯氏氮与硝态氮浓度, mg/L;  M) y- M" K' d) M- k2tech.cn
      Si 、Se--进、出水的 BOD5 浓度,mg/L;
0 a! G( \4 M- G" H* b      Y--活性污泥中微生物有机体的净产率,kgVSS/kgBOD5, 计算公式详见规范;
5 y. j2 A& I9 g8 j4 }      0.12-- 微生物有机体中氮的含量比。$ r1 \5 X- |5 U! y# |2tech.cn
8 c" j. x: ]/ C% C5 s8 c5 B2tech.cn
式<2> 所得m 是达到脱氮设计要求的理论上的最大充水比,相应的R 为最小的回流比。如果期望取得更好的脱氮效果,则应进一步减少充水比。有了计算的 m 值,便可在规范所推荐的范围内确定所需要的充水比。但应清楚,减少充水比就会增大池容V ,增大投资。
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. Z' g, A5 P! ~' b4 O5 K同时也会使出水参数在式<2> 中原有的平衡关系被打破,要在新的条件下建立平衡,由于 m 减小在每周期处理水量QT 不变的条件下,反应池的容积V 增大,污泥浓度X 不变,则污泥总量增加,反硝化能力增强,反硝化的时间缩短,如要求出水NH4 -N 指标不变,则出水的总氮Nte 浓度将进一步降低,可由下式估算:# _# D' v6 e2 E+ {$ p2 b; M2tech.cn
& w6 P9 j/ Y- M6 w4 t/ s2tech.cn
环境学社3.jpg
4 P$ Z1 r4 V* I% a, a! z0 D3 @% R. G, }2tech.cn
如果期望反硝化的能力不增加,处理的NO3 -N的总量不变即Nte 不变,可由降低 X 浓度来实现,由于 m 减小,V 增大,回流混合液量增大,相应出水的 NH4 -N浓度可以提高,可按下式估算:
* D- E% T- t) o( K; I/ ~) g2 v. H+ y5 K' [* G3 t2 b- V- w* k" z2tech.cn
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6 \" O; I; \1 |( s
4 k) G1 p0 K5 f如果要想给处理系统的处理能力留有余地,必须在计算中所取的进、出水参数及所取的闲置时间上留有余地,靠大幅度的降低充水比 m 是不可取的。在计算过程中为取得合适运行周期T,可用改变m 来调整反应时间。对于不存在脱氮除磷要求的工业废水处理,m 的取值可根据其他条件确定。
7 e& J# Y) V5 r3 T3 U: n) m( X" u6 }; f7 x2 h$ d2tech.cn

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