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关于SBR工艺充水比m 与总回流比R

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学社编辑 发表于 2019-9-13 09:45 | 显示全部楼层 打印 上一主题 下一主题
SBR 池的充水比与总回流比可定义如下式:, w! z; ?4 i/ V% h+ x- g2tech.cn
1 c! j3 @, H/ K4 W2tech.cn
环境学社1.jpg
  m& [2 M8 f+ J9 t7 A, A9 T+ c$ y/ }" k! @) N% O2tech.cn
式中:V--SBR 池有效总容积,m3;
" R, M6 @" u) f' s3 \     QT--一个周期内所要处理的水量,m3;
2 ]( Q& I' J/ n
- d1 u* ]9 S2 T1 N9 e1 V0 T$ y- |                QT=Qh *T=Qd*T/24                       
8 q3 ^. C( A. Z- k. G
% M: ^3 p% y+ Q- l* L$ m     Qd 、Qh--设计规模的日流量与平均时流量,m3/h ,Qh =Qd/24; % l, Y" T( j5 g9 Z3 e环保之家[2TECH.CN]-专业环保技术交流门户!8 V* y! r& m# {( `! \9 y, L5 C2tech.cn
     T--SBR 的运行周期,h 。+ K- ?3 {' ]2 s+ i; a) W6 O2tech.cn

  I- w* O# Y  Y' d开始设计时,除 Qh 与进出水水质已知外其他参数都无法确定,根据经验先假定 m 值进行试算是一种方法,但不科学。其实充水比应像连续流确定回流比一样根据脱氮的要求,由NO3 -N在系统中的平衡条件来计算。
5 y9 H  T$ F4 ]: t' s8 {
' T! s+ S. a  @- _: N, e目前我们的设计计算方法主要还是污泥负荷法,这是一种半理论半经验宏观控制的计算方法,已有许多成熟的经验,通过总结已列入到室外排水设计规范生物脱氮、除磷相关的条文中。. U& p1 B; b. a+ w; S2 q7 z2tech.cn

; Q7 O3 y8 i# M/ B! }根据这一方法,我们可以从经处理排出水量 QT 所去除的总氮中扣除排放剩余污泥中的含氮量之后,应与存留在池中的泥水混合液容积(1-m)V 与其NO3 -N 的浓度Noe (=Nte -Nke)乘积所确定的NO3 -N 总量相等,该NO3 -N 在缺氧时段被反硝化是总氮被去除的原因。由此可得:
( S; P+ K% f5 [( Z' [1 C1 w$ v
+ j! ~$ t& `6 X) J' `+ U/ l0.001QT(Nti -Nte )-0.001QT(Si-Se)Y*0.12=0.001(V-QT)(Nte -Nke)3 C" Y; z; i4 Q- ~8 V3 `$ B2tech.cn

! g1 ^) ?, W. u1 ~等式两边同除以V,再将式<1> 代入求解 m 便可得:
7 Z9 I/ N# s& {5 Q- W1 G0 M/ E- m/ q+ W% {- u2tech.cn
环境学社2.jpg ! z$ i. M  g+ F+ r' }, [$ j' [2tech.cn

1 ]% z8 I6 d9 ~' M& D式中:Nti 、Nki--进水总氮与凯氏氮浓度,mg/L ;      
2 u0 y. ?# ~% X7 l, \      Nte 、Nke 、N0 -- 出水总氮、凯氏氮与硝态氮浓度, mg/L;
9 v7 k4 B9 k! E( Z! o8 G& b      Si 、Se--进、出水的 BOD5 浓度,mg/L; 5 `0 l/ _& r8 V" b2tech.cn
      Y--活性污泥中微生物有机体的净产率,kgVSS/kgBOD5, 计算公式详见规范; 8 ]8 w1 R, V1 M, K5 H* g2tech.cn
      0.12-- 微生物有机体中氮的含量比。; b+ r, k1 f. ?7 V2tech.cn
( |+ m' `$ b) W" P7 \9 l7 U2 D2tech.cn
式<2> 所得m 是达到脱氮设计要求的理论上的最大充水比,相应的R 为最小的回流比。如果期望取得更好的脱氮效果,则应进一步减少充水比。有了计算的 m 值,便可在规范所推荐的范围内确定所需要的充水比。但应清楚,减少充水比就会增大池容V ,增大投资。& I  O( v' K: ?& S- a/ ?5 U2tech.cn
/ Z+ E& z3 }$ ?8 s2tech.cn
同时也会使出水参数在式<2> 中原有的平衡关系被打破,要在新的条件下建立平衡,由于 m 减小在每周期处理水量QT 不变的条件下,反应池的容积V 增大,污泥浓度X 不变,则污泥总量增加,反硝化能力增强,反硝化的时间缩短,如要求出水NH4 -N 指标不变,则出水的总氮Nte 浓度将进一步降低,可由下式估算:% O. C6 h! c& j  ^5 N- J, ]) j1 \2tech.cn

# x( W4 {% Z- D- J% ^3 n 环境学社3.jpg
0 u" u# i6 W3 Z& {- W" I* {5 H& |/ ^& e/ z. j! V# _( D0 i2tech.cn
如果期望反硝化的能力不增加,处理的NO3 -N的总量不变即Nte 不变,可由降低 X 浓度来实现,由于 m 减小,V 增大,回流混合液量增大,相应出水的 NH4 -N浓度可以提高,可按下式估算:
8 X3 k- D  @6 x6 g: K
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- H4 n; w- Y. c3 E; z, y如果要想给处理系统的处理能力留有余地,必须在计算中所取的进、出水参数及所取的闲置时间上留有余地,靠大幅度的降低充水比 m 是不可取的。在计算过程中为取得合适运行周期T,可用改变m 来调整反应时间。对于不存在脱氮除磷要求的工业废水处理,m 的取值可根据其他条件确定。( t$ s1 u" [& y* _: r* Y: C2tech.cn
9 ]  |% ^, t: E( z2tech.cn

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